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井下作业工高级工理论知识


第五部分
行为 领域 代 码 鉴定范围 (比例)

井下作业工高级工理论知识试题
鉴定 比重 5% 001 002 003 004 005 注水泥塞的目的 注水泥塞的计算 水泥浆的性能测定 注水泥塞的施工要求 注水泥塞技术要求 注水泥塞的检验 注水泥塞施工的质量标准 油井水泥的主要成分 油井水泥的分类 油井水泥的物理性能 油井水泥技术要求 油水井窜槽的机理 油水井窜槽的危害 封隔器找窜的技术要求 声幅测井找窜的技术要求 同位素测井找窜方法 循环水泥浆封窜的技术要求 挤水泥浆封窜的技术要求 封隔器找窜准备工作 封隔器找窜的操作步骤 封隔器找窜的技术要求 低压井封隔器找窜方法 高压井、漏失井封隔器找窜 封隔器堵水施工步骤 封隔器堵水技术要求 自喷井堵水管柱 机械采油堵水管柱 封隔器分类及型号编制方法 Y111封隔器 Y211封隔器 Y411封隔器 Y541封隔器 控制工具的分类及型号编制方法 KQS-110配产器 KPX-113配产器 KGD油管堵塞器 化学堵水工艺知识 气举汽化水施工的操作规程 363 代码 鉴定点 重要 程度 Y X Y X X X X Y X Y Y Y Y X Y Y X Y Y X X X X X Y X X Y Y Y Y Y Y Y Y Y X Y JS JD JD,JS JD JD JD JD,JS JD JS JD JD JD JD JD JS JS JD,JS 备注

A 注水泥塞 (6: 5: 0)

006 007 008 009 010 011 6% 001 002 003 004

专业 知识 B 100 % B

005 封隔器找窜 (6: 6: 0) 006 007 008 009 010 011 012 13% 001 002 003 004 005 封隔器堵水 C (4:10: 0) 006 007 008 009 010 011 012 013 014 D 气举汽化水 2% 001

(0: 2: 0) 井控技术 E (2: 1: 0) 3% 3%

002 001 002 003

气举汽化水质量标准及注意事项 井控的技术要求 井控设备的选择 井控设备的使用 卡点定义及测卡点的意义 测卡仪测卡 测卡点的操作步骤及卡点的计算 砂卡的处理及预防 磨鞋的用途、结构及工作原理 磨鞋的使用方法及注意事项 对磨屑的辨认 磨铣钻压及转速 对井下不稳定落鱼的磨铣方法 对钻具蹩跳的处理 套铣筒的操作方法 钻头的操作方法 公锥的用途、结构及工作原理 公锥的操作方法及注意事项 母锥的用途、结构及工作原理 滑块捞矛的用途、结构及工作原理 滑块捞矛的操作方法及注意事项 可退式打捞矛的结构及工作原理 可退式打捞矛的操作事项 卡瓦打捞筒的结构及工作原理 卡瓦打捞筒的操作方法及注意事项 开窗打捞筒的结构及工作原理 开窗打捞筒的操作方法及注意事项 一把抓的结构及工作原理 一把抓的操作方法及注意事项 可退式打捞筒的用途及结构 可退式打捞筒的技术参数、操作方法 可退式抽油杆打捞筒的用途及结构 可退式抽油杆打捞筒 不可退式抽油杆捞筒 螺旋式外钩的结构及用途 螺旋式外钩的操作方法 局部反循环打捞篮的用途及结构 局部反循环打捞篮的技术参数、操作 方法

Y Y X X Y Y X X X X X Y X X X X Y X Y Y X Y Y Y X Y X Y X Y X Y X Y Y X X Y JS JS JD JD,JS JD JS

测卡点工艺 F (1: 2: 0)

001 002 003

9% 专 业 知 识 B 100 % G 套铣、磨铣 工艺 (8: 1: 0)

001 002 003 004 005 006 007 008 009

33%

001 002 003 004 005 006 007 008 009 010 011

常用打捞 工具 H (12:22: 0)

012 013 014 015 016 017 018 019 020 021 022

023 024 025 364

机械式内割刀的结构及工作原理 机械式内割刀的技术参数、操作方法 聚能切割工具的结构及工作原理

Y X Y JD

026 027 028 029 030 031 032 033 034 I 专 业 知 识 B 100 % 倒扣器的使用 (6: 3: 0) 9% 001 002 003 004 005 006 007 008 009 5% 配管柱、画管柱 结构示意图 J (4: 1: 0) 001 002 003 004 005 001 002 003 K 钻具及 锻铣器、 补接器的使用 (14:14:4) 7% 004 005 006 007 008 009 010 011 012 013 014 015 016 017 018 019 365

聚能切割弹技术参数 套管补贴器的结构及工作原理 套管补贴器的技术参数及操作方法 开式下击器的结构及工作原理 开式下击器的技术参数及操作方法 液压上击器的结构及工作原理 液压上击器的技术参数及操作方法 液压加速器的结构及工作原理 液压加速器的技术参数及操作方法 倒扣器的用途及技术规范 倒扣器的结构 倒扣器的操作方法及注意事项 倒扣捞筒的用途及结构 倒扣捞筒的技术规范及操作方法 倒扣捞矛的用途及结构 倒扣捞矛的技术规范及操作方法 爆炸松扣工具的用途及结构 爆炸松扣工具的工作原理及操作方法 配管柱的操作步骤 画井身结构示意图的步骤 各种类型下井管柱的组配方法 配管柱的技术要求 井下作业常用下井工具的图例 特殊光杆密封器 抽油杆加重杆及扶正器 抽油杆减震器 抽油杆防脱器 钻杆断裂的原因 钻杆腐蚀 LZ 型螺杆钻具的型号 LZ 型螺杆钻具的参数 LZ 型螺杆钻具的结构 LZ 型螺杆钻具的性能 LZ 型螺杆钻具的使用 影响 LZ 型螺杆钻具的性能因素 LZ 型螺杆钻具的检修 钻杆的数字型接头 钻杆的机械性能 钻铤 滑块打捞矛的力学性质 TDX 套管锻铣器的结构 TDX 套管锻铣器的工作原理

Y Y X Y X Y Y Y Y Y X X X X X Y X Y X X X X Y Z Z Z Z Y Y X X X X X X Y X X X X X X JD

020 021 022 5% HSE 管理 L 体系基础知识 (7:1:0) 001 002 003 004 005 006 007 008

TDX 套管锻铣器的技术规范 TDX 套管锻铣器的使用 TBQ 型套管补接器 HSE管理体系的概念 HSE管理体系的要素 HSE管理体系要素的内容 HSE管理体系的方针目标 HSE管理小组的职责 HSE的管理文件“两书一表” HSE作业计划书的内容 HSE作业指导书的内容

X X Y X X X X X X X Y

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理论知识试题
一、选择题(每题 4 个选项,只有 1 个是正确的,将正确的选项号填入括号内) 1.注水泥塞施工时,从配水泥浆到反洗井开始所需要的作业时间要控制在水泥浆稠化时间的 ( A )之内。 A、70% B、95% C、90% D、100% 2. API 标准规定,常规油井水泥清水配浆温度为 ( B )。 A、39℃ B、27℃ C、0℃ D、-5℃ 3.常规油井水泥清水配浆温度不超过( D ),超过此温度将缩短稠化时间。 A、50℃ B、27℃ C、45℃ D、38℃ 4.常规注水泥塞施工的液体要保持( D ),矿化度不能太高,否则将使水泥浆速凝或不凝固。 A、酸性 B、碱性 C、中性 D、弱酸性 5.注水泥塞管柱必须丈量、计算准确,累计误差小于( A )。 A、0.2‰ B、0.30‰ C、0.50‰ D、0.57‰] 6.干水泥密度为 3.15 g/cm3,如要配成 1.85g/cm3 的水泥浆 40L,需清水约为 ( B ) 升。 A、10L B、24 L C、40 L D、15 L 7.试验数据表明,若配浆清水低于( C )将延迟水泥浆凝固。 A、-10℃ B、0℃ C、15℃ D、20℃ 8.常温注水泥塞施工,现场不应使用( A )以上的热水配浆。 A、38℃ B、27℃ C、15℃ D、55℃ 9.浅井注水泥塞施工管线试压( D ) 。 A、2 MPa B、10 MPa C、5 MPa D、25 MPa 10.人工和灰配浆:水泥浆密度要在施工现场配制水泥浆的过程中使用( C )直接测定。 A、温度计 B、粘度计 C、密度计 D、流量计 11.水泥浆稠化时间应大于注水泥塞施工从配水泥浆至( D )的时间。 A、顶替 B、反洗 C、探灰面 D、上提管柱候凝 12.配制水泥浆量应( A )水泥塞体积。 A、大于 B、小于 C、等于 D、等于或小于 13.人工和灰配浆注水泥塞使用灰筛子的目的是( A ) 。 A、过滤杂物 B、缓凝 C、增加灰塞强度 D、防尘 14.某水泥浆常温常压下初凝时间为 100min,假定温度不变, 压力增加 20MPa, 则初凝时间 B ) ( 。 A、不变 B、75~80min C、110~120min D、不可比 15.注水泥塞施工时,水泥塞厚度一般应在( B )以上。 A、5m B、10m C、15m D、25m 16.封堵层顶界到水泥塞面的距离必须大于( A )。 A、5m B、10m C、15m D、20m 17.用非清水压井注水泥塞时,修井液前后均必须替入适量( D )作隔离液。 A、钻井液 B、卤水 C、盐水 D、清水 18.注水泥塞施工前,对井口和管线的要求是( C ) 。 A、 连好即可 B、畅通即可 C、试压合格 D、可以不试压 19.水泥浆速凝配浆用的水可以不是( D ) 。 A、 盐水 B、 污水 C、合格的清水 D、卤水 20.注水泥塞时,管柱尾部为( A )。 A、光油管 B、通井规 C、刮管器 D、封隔器 21.注水泥塞施工过程中,提升设备发生故障时,应( C ) 。
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A、在原位置不动 B、等修好设备再施工 C、应迅速反洗出井内的全部水泥浆 D、等更换 设备再施工 22.使用普通(密度为 3.15g/ cm3)油井水泥注水泥塞施工,配浆密度不得低于( A )。 A、1.75g/cm3 B、1.60g/cm3 C、1.4 g/cm3 D、1.90 g/cm3 23.如果油井不漏,对灰面要求误差小于 5m,那么注水泥塞施工时,反洗前上提油管将深度完成 在预计水泥面以上( A )的位置。 A、1~2m B、5~8m C、10~15m D、15~20m 24.注水泥塞结束后,关井候凝应 ( D )。 A、8h B、10h C、16h D、根据水泥型号及添加剂确定 25.在 φ139.7mm 套管内注水泥塞,水泥塞试压压力为( C )。 A、10MPa B、12MPa C、15MPa D、20MPa 26.注水泥塞施工,水泥塞试压时间不应少于( D )。 A、3min B、2min C、1min D、30min 27.注水泥塞施工,水泥塞试压压降不超过( B )为合格。 A、3MPa B、0.5MPa C、1MPa D、1.5MPa 28.深井注水泥塞施工的地面管线试压压力应是最高工作压力的( D )倍, 5min 无渗漏为合格。 A、0.5~1.0 B、0.8 C、0.5~0.9 D、1.2~1.5 29.对于高压不稳定井或层间干扰大的井,应加压候凝,一般加压( A )。 A、3~5 MPa B、7~10 MPa C、12~15 MPa D、15~18 MPa 30.注灰时,对水泥浆和修井液的要求是( C ) 。 A、没有特别要求 B、修井液和水泥浆尽可能不污染地层 C、符合施工设计要求 D、选择昂贵的 31.注水泥塞后,探灰面深度( D )为合格。 A、100m B、55m C、-1000m D、符合设计要求 32.油井水泥的主要氧化物氧化钙通常占熟料中的( B ) 。 A、55%~600% B、62.5%~67% C、99%~74% D、90%~91% 33.油井水泥的主要氧化物二氧化硅通常占熟料中的( B )。 A、15%~99% B、20%~24% C、26%~30% D、30%~65% 34.油井水泥由( D )四种主要矿物组成。 A、硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸四钙、硫 B、硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸钙、铝 C、硅酸钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁 D、硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙 35.油井水泥主要的化学成分是( D )。 A、硅酸三钙、硅酸二钙、铁矿石、铁铝酸四 B、硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸镁、铁铝酸二钙 C、碳酸四钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙 D、氧化钙、氧化硅、氧化铝、氧化铁 36. API 油井水泥根据使用环境分为 A、B、C、D、E、F、G、H、 ( A )九种。 A、J B、K C、 M D、 Y 37. MC-A 型超细水泥粒度直径为( D )。 A、0.8~15 mm B、2~5mm C、0.4~8mm D、0.01~0.09mm 38.纤维水泥就是一种能减少( B )损伤的弹性水泥,具有良好的变形恢复力,并能抗冲击。 A、 压裂 B、射孔 C、 酸化 D、注汽 39.API 油井水泥根据使用环境分为 A、 C、 E、 G、 J 九种, B、 D、 F、 H、 修井常用水泥为 C ) ( 。 A、D 级和 G 级 B、A 级和 H 级 C、B 级和 D 级 D、G 级和 H 级 40.油井水泥是用 4900 孔/㎝ 2 的筛子处理筛过,筛余量不得超过( C ) 。 A、5% B、10% C、15% D、20%
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41.油井水泥的凝固时间按水泥质量加水( D ),所得水泥浆的凝固时间应符合冷井水泥或热 井水泥规定的初凝和终凝时间。 A、10% B、20% C、30% D、50% 42.油井水泥的抗折强度是指按水泥质量加水( D )成型后养护 48h 的抗折强度。 A、40% B、按密度调配 C、30% D、50% 43.水泥浆从调配起,到变稠开始凝结这段时间称为( )时间。 A、终凝 B、初凝 C、中凝 D、凝固 44.G 级油井水泥适用井深( B )。 A、0~2000 m B、0~2440 m C、0~3000 m D、0~3500 m 45. H 级油井水泥属于( D )。 A、低抗硫酸盐型 B、中抗硫酸盐型 C、高抗硫酸盐型 D、中、高抗硫酸盐型 46. J 级油井水泥可在高温高压条件选用,加入( A )以适应更大的深度范围。 A、缓凝剂 B、速凝剂 C、催化剂 D、增加热稳定剂 47. D 级油井水泥适用井深为( ) 。 A、1830~3050m B、 1830~4050m C、2830~3050m D、2830~4050 48.分层酸化或分层压裂时,由于压差过大可能将( B )。 A、地层加固 B、地层憋窜 C、水层封堵 D、水层堵塞 49.若油水井窜槽,则( B ) 。 A、不影响分层采油 B、不能实现分层采油 C、不影响分层注水 D、无法进行堵水施工 50.管外窜通是指( C )或水泥环与井壁之间的窜通。 A、套管与井壁 B、油管与水泥环 C、套管与水泥环 D、套管与地层 51.由于套管外壁腐蚀或损坏,从而可能造成未射孔的套管所封隔的( C )水或油、气层与其 他层窜通。 A、低压 B、中压 C、高压 D、外压 52.分层酸化或( A )时,可能会由于压差过大而将管外地层憋窜。 A、分层压裂 B、分层采油 C、分层注水 D、分层试油 53.边水或底水的窜入会造成油井( D )。 A、含油升高 B、油气升高 C、含水下降 D、含水上升 54.对浅层的( C )油层,因水窜侵蚀可能造成地层坍塌使油井停产。 A、 白云岩 B、碳酸盐岩 C、砂岩 D、 火成岩 55.注水井窜槽加剧套管外壁的腐蚀,( A )。 A、降低抗挤压性能 B、提高抗拉胜能 C、不影响采油 D、提高产量 56.底水进入油层后,使原来的油水界面在靠近井底处呈( C )状态。 A、水平分布 B、均匀分布 C、锥形升高 D、垂直分布 57.注水井窜槽可导致( A )的注采失调,达不到配产方案要求。 A、区块 B、油田 C、其他井 D、 构造 58.目前现场常用( B )封隔器找窜。 A、 水力机械式 B、机械压缩式和水力压差式 C、楔入式 D、水力压缩式 59.常用找窜方法不包括( D ) 。 A、 声幅测井找窜 B、同位素测井找窜 C、封隔器找窜 D、化学方法找窜 60.套压法是采用观察( A )的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。 A、套管压力 B、油管压力 C、静压 D、流量 61.使用单水力压差式封隔器验证两层间是否窜通时,其管柱结构自上而下为( D )。 A、 油管→k344 封隔器→节流器→喇叭口 B、 油管→k344 封隔器→节流器→油管鞋 C、 油管→节流器→k344 封隔器→球座
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D、 油管→k344 封隔器→节流器→球座 62.声波幅度的衰减( )于套管的厚度, )于水泥环的密度。 ( A、 正比 正比 B、反比 正比 C、反比 反比 D、正比 反比 63.套管壁越(D ) ,水泥环越致密,声波幅度的衰减就越(D ) 。 A、薄 小 B、薄 大 C、厚 小 D、厚 大 64.当进行声幅测井找窜施工时,水泥固结好,声幅曲线幅度( A );水泥固结差,声幅曲线 幅度( A )。 A、低 高 B、高 低 C、低 低 D、高 高 65.在进行声幅测井找窜施工时,要下外径小于套管内径( B )的通井规,通井至被找窜层以 下 50m 或设计深度。 A、4~6 mm B、6~8 mm C、10~12 mm D、12~14 mm 66.同位素测井找窜是往地层内挤入( A ),然后测得放射性曲线。 A、含放射性的液体 B、清水 C、钻井液 D、盐水 67.在进行同位素测井找窜施工时,操作人员在室内将半衰期短的放射性同位素工作液配制完 后,用( D ) 容器将其送往施工现场。 A、铁制 B、铝制 C、铜制 D、铅制 68.利用同位素测井找窜挤同位素液体后, 测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线相 比,其峰值( C )。 A、不变 B、下降 C、增高 D、无规律波动 69.同位素测井找窜管柱自上而下为( ) 。 A、油管+节流器+K344 封隔器+球座 B、油管+K344 封隔器+节流器+环座 C、K344 封隔器+油管+节流器+球座 D、油管+两级节流器+两级 K344 封隔器+球座 70.循环水泥浆封窜,是指将封堵用的水泥浆以循环的方式,在( B )的情况下,替入窜槽井 段的窜槽孔缝内,使水泥浆在窜槽孔缝内凝固,封堵窜槽井段。 A、低压 B、不憋压力 C、憋压力 D、高压 71.单水力压差式封隔器封窜时,封窜前只露出夹层以下( A )个层段,其他段则应采用人工 填砂的方法掩盖。 A、1 B、2 C、3 D、4 72.油井使用双封隔器封窜,其管柱结构自上而下为( D )。 A、 油管→K344 封隔器→节流器→K344 封隔器→喇叭口 B、 油管→K344 封隔器→节流器→K344 封隔器→油管鞋 C、 油管→节流器→K344 封隔器→K344 封隔器→球座 D、 油管→K344 封隔器→节流器→K344 封隔器→球座 73.循环法封窜应顶替水泥浆至节流器以上( ) A、100~80m B、60~80m C、15~30m D、10~20m 74.( D ) ,是在一定压力的情况下,将水泥浆挤入窜槽部位,以达到封窜的目的。 A、注水泥塞 B、固井 C、试油 D、挤水泥浆封窜 75.用封隔器封窜其管柱结构自下而上由( A )组成。 A、球座+节流器+K344 封隔器+油管 B、节流器+球座+K344 封隔器+油管 C、K344 封隔器+节流器+油管 D、球座+K344 封隔器+油管 76.当窜槽复杂或套管损伤不易下入水泥承转器时,可以下入( B )进行封窜。 A、封隔器 B、光油管柱 C、磨鞋 D、配产器 77.挤入法封窜不包括( A ) 。 A、平衡法注水泥塞 B、封隔器封窜 C、光油杆封窜 D、循环挤入法封窜 78.在井深大于 2500m 的生产井中进行封隔器找窜施工时,找窜层间夹层厚度应大于( C )。 A、 0.5m B、30m C、5m D、100m 79.找窜井段不具备进出孔时,在怀疑井段的夹层部位补射观察孔。0.5m 内射( A )孔,孔眼 要均匀分布。 A、4~5 B、60~70 C、70~80 D、90~100
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80.在井深小于 1500m 的生产井中进行封隔器找窜施工时,找窜层间夹层厚度应大于( B )。 A、0.1m B、1m C、15m D、20m 81.井深 1500~2500mm 的生产井中进行封隔器找窜施工时,找窜层间夹层厚度应大于( ) 。 A、1m B、2m C、2.5m D、3m 82.封隔器找窜施工前通井时,通井规外径应小于套管内径 6~8mm,长度大于( D )。 A、50m B、80m C、100m D、1200mm 83.油井找窜施工,封隔器验封,正憋压( B ),时间 10~30min,无返出量(溢流量)或套压 无变化为合格。 A、0.8MPa B、8~15MPa C、15Pa D、200MPa 84.油井找窜施工,打压后套压变化大于 0.5MPa 或溢流量差值大于( B ),可初步认为窜槽。 A、5L/h B、10L/min C、15L/30min D、20L/50min 85.封隔器找窜起管前要拆井口,安装好与井口压力等级相配套的( A ) 。 A、井口防喷器 B、采油树 C、简易井口 D、出水管及刺叭口 86.老井找窜时,应先进行( A )。 A、套管刮削 B、冲砂 C、打印 D、测压 87.地层出砂严重,测完一个点上提封隔器时,应活动泄压,缓慢上提,速度小于( A ),防 止地层出砂造成卡钻事故。 A、10m/min B、20m/h C、25m/h D、30m/h 88.找窜时,在油层部位采用( D )或原油,防止污染油层。不得将修井液或污物注入地层、 窜槽部位。A、钻井液 B、盐水 C、卤水 D、活性水 89.找窜管柱应丈量准确,封隔器坐在需测井段部位并避开(D ) 。 A、上层套管接箍 B、下层油管接箍 C、夹层油管接箍 D、夹层套管接箍 90.低压井封隔器找窜,先将找窜管柱下入设计层位,测油井( B ),再循环洗井、投球;当 油管压力上升时,再测定套管返出液量。 A、流压 B、溢流量 C、产气量 D、 产油量 91.找窜管柱应下入位置无误差,封隔器位置应避开( A )。 A、套管接箍 B、油管接箍 C、短套管 D、生产层 92.在低压井封隔器找窜,当测量完一点时要上提封隔器,应先活动泄压,缓慢上提,以防止地 层大量( C ),造成验窜管柱卡钻。 A、出油 B、出水 C、出砂 D、出气 93.低压井找窜前,应先进行( )等工作。 A、冲砂、通井、控测套管 B、冲砂、刮削、打印 C、洗井、压井、通井 D 冲砂、刮削、通井 94.在高压自喷井找窜进,可用( D )将找窜管柱下入预定层位。 A、全封封井器 B、半封封井器 C、自封封井器 D、不压井不放喷的井口装置 95.在漏失严重的井段进行封隔器找窜时,因井内液体不能构成循环,因而无法应用( C )或 套溢法验证。 A、循环挤入法 B、套压法、循环法 C、套压法、挤入法 D、套压法 96.漏失井封隔器找窜,是采用油管打液体,套管( D )的方法进行找窜。 A、测套压 B、测流压 C、测动液面 D、测溢流量 高压井找窜时,油管及( A )要装灵敏压力表。 A、套管 B、封隔器 C、立管 D、采油井口 97.下堵水管柱,工具及油管必须清洁、丈量准确,油管要用( B )通过。 A、通井规 B、标准通径规 C、加重杆 D、抽油杆 98.封隔器堵水作业施工起、下油管前,必须装好适当压力等级的( D )。 A、井口装置 B、喷嘴 C、油嘴 D、井口防喷器 99.堵水施工必须用通井规通井至人工井底或设计深度( D )以下。 A、8 m B、2 m C、0 m D、50m 100.桥塞堵水可适用于 ( A )油层出水。 A、下部 B、中部 C、上部 D、最上部
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101.堵水施工前,应测( C )或有最近 6 个月内所测的压力数值资料。 A、流压 B、静压 C、静压和流压 D、产量 102.堵水施工下井油管前必须用通径规通过。 φ73mm 油管使用的通径规直径( B ), 长度 800~ 1200mm。 A、40 mm B、58 mm C、20 mm D、62 mm 103.某井下封隔器堵水,应选择合适的下管柱速度为( B ) 。 A、80 根/小时 B、30 根/小时 C、5 根/小时 D、100 根/小时 104.某井井筒内充满清水,下堵水封隔器 Y445,下井管柱组合为:丝堵+丢手封隔器+φ73mm 油管× 1000m(油管内径 φ62mm) 。封隔器丢手后,管柱悬重( B ) 。 A、 增加 B、减少 C、不变 D、因井内压力而变 105.常规的自喷井堵水管柱有( D )种型式,共 15 套管柱结构。A、2 B、4 C、6 D、7 106.自喷井 QS 油管支撑堵水管柱由( A )组成。 A、Y111 封隔器和 KQS 配产器 B、Y211 封隔器和 KQS 配产器 C、Y141 封隔器和 KQS 配产器 D、Y531 封隔器和 KQS 配产器 107.自喷井 GD 整体堵水管柱适用于井深( C )以内的井。 A、3500m B、3000m C、2500m D、1500m 108.选择封下采上堵水丢手的封隔器是( D )。 A、K344 B、Y111 C、Z211 D、Y443 109.在机械采油整体堵水管柱中,抽油泵( B )是可投捞的,实现了找水、堵水和采油使用同 一管柱。 A、游动阀 B、固定阀 C、泵筒 D、泵衬套 110.机械采油堵底水管柱的( D ) 封隔器安装于底水层上部,封堵层之间允许工作压差小于 15MPa。 A、Y111 B、Y344 C、K344 D、丢手 111.机械采油平衡丢手堵水管柱适用于不压井作业检泵工作,压差小于( A )。 A、8MPa B、10MPa C、15MPa D、20MPa 112.选择封上采下堵水丢手的封隔器是( D )。 A、K344 和 Y521 B、Y111 和 Y344 C、Z211 和 Y341 D、Y521 和 Y443 113.自封式封隔器分类代号为( B )。 A、Y B、Z C、K D、X 114. K344-114 型封隔器表示( D )的水力扩张式封隔器。 A、 无支撑、液压坐封、上提解封、钢体最大外径 114mm B、 尾管支撑、液压坐封、液压解封、胶筒最大外径 114mm C、 单向卡瓦、旋转坐封、上提解封、钢体最大外径 114mm D、 无支撑、液压坐封、液压解封、钢体最大外径 114mm 115.双向卡瓦封隔器的支撑方式代号为( C )。 A、1 B、3 C、4 D、5 116.无卡瓦封隔器的支撑方式代号为( B )。 A、1 B、3 C、4 D、5 117.根据封隔器封隔件的工作原理不同,封隔器分为( D ) 。 A、自封式、压缩式 B、楔入式、扩张式 C、自封式、压缩式、楔入式 D、自封式、压缩式、楔入式、扩张式 118. Y111-114 封隔器座封载荷是( B )。 A、6~8kN B、60~80kN C、800~1000N D、100~120MN 119. Y111-150 封隔器钢体的最大外径是( D )。 A、110 mm B、114 mm C、140 mm D、150 mm 120. Y111 封隔器是靠尾管支撑,油管自重坐封,上提油管解封的( C )封隔器。 A、自封式 B、楔入式 C、压缩式 D、扩张式
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121. Y111 封隔器工作温度( D ),工作压力(D ) 。 A、150℃ 12MPa B、120℃ 12MPa C、150℃ 8MPa 122.

D、120℃ 8MPa

123.常规 Y211 封隔器的工作温度是小于( D )。 A、80℃ B、 100℃ C、 110℃ D、 120℃ 124. Y211 封隔器的防坐距是( B )。 A、4500mm B、500mm C、550 cm D、580m 125. Y211 封隔器依靠( C )支撑在套管内壁上。 A、尾管 B、锥体 C、卡瓦 D、胶筒 126. Y211 封隔器(A ) 。 A、下放坐封、上提解封 B、双向卡瓦上提解封、坐封 C、液压坐封、上提解封 D、单向瓦旋转解封 127.大港 Y411-114 封隔器主要用于 ( C )。 A、堵水、找水 B、分层试油 C、压裂、酸化 D、以上都对 128. Y411 封隔器上下端各有( A )组单向卡瓦。 A、1 B、2 C、3 D、4 129.大港 Y415-114 封隔器丢手压力为( D )。 A、10 MPa B、15MPa C、 15~18MPa D、20~25MPa 130. Y411-104 封隔器的胶简型号为( )。 A、YS100-12-12 B、YS173-12 C、 YS146-12-25 D、YS100-12-25 131. Y541 封隔器是一种利用井内液柱压力和常压室的压力差坐封,( B )解封的压缩式封隔器。 A、旋转管柱 B、上提管柱 C、液压 D、下工具 132. Y541-115 封隔器适用的套管内径为( D )。 A、80~90mm B、95~100mm C、100~115mm D、121~127mm 133. Y541-115 封隔器水力锚密封压力为( B )。 A、20MPa B、25MPa C、30MPa D、35MPa 134. Y541-110 封隔器坐封载荷为( ) 。 A、65kN B、75kN C、 55kN D、85kN 135.在控制工具分类代号中, ( A )表示控制工具类。 A、K B、X C、Y D、Q 136.工具型式代号用工具型式名称中的两个关键汉字的第一个( C )表示。 A、英语字母 B、法语字母 C、拼音字母 D、德语字母 137. KHT-110 配产器表示为控制类工具,最大外径 110mm 的( D )配产器。 A、桥式 B 固定式 C、偏心式 D、滑套式 138. KGD 油管堵塞器的密封工作压力为( ) 。 A、15MPa B、20MPa C、 25 MPa D、30 MPa 139. KQS-110 配产器由( A )组成。 A、工作筒和堵塞器 B、胶筒和投捞器 C、油嘴和堵塞器 D、捞筒和堵塞器 140. KQS-110 配产器最高工作压力为( B )。 A、10MPa B、15MPa C、20MPa D、25MPa 141. KQS-110 配产器(甲)的工作筒内径为( D )。 A、38mm B、42mm C、48mm D、54mm 142. KQS-110 配产器乙级、丙级工作简内径分别为(A ) 。 A、48mm 42 mm B、54 mm 38 mm C、48 mm 38 mm D、56 mm 44 mm 143. KPX-113 配产器的最小通径为( C )。 A、38mm B、42mm C、46mm D、54mm 144. KPX-121 配产器的偏孔直径为( A )。 A、20mm B、22mm C、24mm D、30mm
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145. KPX-114A 配产器的最高工作压力为( B )。 A、20MPa B、25MPa C、30MPa D、35MPa 146. KPX-113 配产器的最高工作压力为( B ) ,最小道径为(B ) 。 A、25Mpa 50mm B、15 Mpa 46mm C、 15 Mpa 50mm D、25 Mpa 46mm 147. KGD 油管堵塞器封堵( D ),用于不压井起下作业。 A、射孔井段 B、油套环空 C、套管空间 D、油管空间 148. KGD 油管堵塞器外径为( B )。 A、80mm B、90mm C、100mm D、110mm[T/] 149. KGD 油管堵塞器的最高密封工作压力为( C )。 A、5MPa B、10MPa C、15MPa D、20MPa 150. KGD 油管堵塞器主要由(A )和(A )总成组成。 A、工作简 堵塞器 B、堵塞器 喇叭口 C、工作简 管鞋 D、堵塞器 管鞋 152.砂岩油田油井堵水选井条件是,油井单层厚度在( A )以上。 A、5m B、10m C、15m D、20m 153.化学堵水对于( B ) 地层、厚层底部出水更为有效。 A、低渗透 B、裂缝 C、胶结致密 D、低孔隙度 154.砂岩油田油井堵水选井时,要优先选择油层纵向渗透率级差大于( C )的油井。 A、1 B、1.5 C、2 D、5 155.某井下螺杆泵管柱采油,需加装管柱锚定器。套管公称直径 φ177.8mm,如用封隔器代替锚 定器,选用的封隔器为( D )。 A、Y211-114 B、Y211 -170 C、Y211-160 D、Y521-148 156.打开油气层的井,气举应选用( B ) 。 A、氧气 B、氮气 C、空气 D、氢气 157.SY/T 5587.3—2004 规定,气举后能自喷则正常生产;经气举不能自喷的井,待排出液量达 ( A )倍井筒容积的液体后,停止气举诱喷。 A、1.5 B、2.0 C、2.5 D、3.0 158.SY/T 5587.3—2004 规定, 气举管线清水试压合格; 试压值不低于最高设计施工压力的 C ) ( 倍,但不应高于某一管阀管件最低的额定工作压力,并应遵守静水压试验的规定。 A、1.0 B、0.8 C、1.5 D、3.0 159.环空气举是向环空注入高压气体或混气水,将套管内的部分液体替出套管,放压后降低液 柱压力,建立生产压差,靠( A )能量将地层中的的油气水举升至地面,本工艺适用于油、 套连通的井。 A、地层 B、泵车 C、压风机 D、抽吸 160.汽化水时,注入水的水质应是( B ) 。 A、污水 B、清洁的水 C、用带油的水 D、什么都行 161.汽化水应达到的深度应( D ) 。 A、到人工井底 B、到油层顶界 10m C、超过 1000 m D、达到设计深度 162.汽化水掏空极限深度是( C ) 。 A、油层顶界 B、油层底界 C、套管允许的最大掏空深度 D、没有限度 163.气举前,需打( D )作为前置液垫。 A、原油 B、污水 C、什么都可以 D、检验过的清水 164. FZ23-35 防喷器的通径是( A ) 。 A、230mm B、350mm C、180mm D、35mm 165. FZ18-35 防喷器的液控压力是( B ) 。 A、0.5~4MPa B、8.5~10.5MPa C、85~24Pa D、95~105kPa 166.在溢流量相等的情况下,最容易诱发井喷的溢流流体是( C ) 。 A、原油 B、盐水 C、天然气 D、油气混合物
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167.发现溢流后,应关井并记录井口的立管压力和套管压力。一般情况下,关井( C )待稳定 后,立管压力才能较为真实地反应原始地层压力。 A、少于 10min B、1min C、10~15min D、超过 30min 168.放喷管线拐弯处夹角不小于( C ) 。 A、70° B、80° C、120° D、45° 169.闸板防喷器封闭井口要同时有( B )处密封起作用,才能达到有效的密封。 A、3 B、4 C、5 D、10 170.国产防喷器型号 FZ 表示( D )防喷器。 A、 环形 B 、旋转 C、 双闸板 D、 单闸板 171.环形防喷器是靠( A )操作开关井的。 A、液压 B、手动 C、机械 D、自封 172.液控系统发生故障时,利用( C )可以实现手动关井。 A、气压 B、液压 C、机械锁紧装置 D、气压和液压双重作用 173.关平板阀时,要顺时针到底,再反转( C )圈,以实现平板阀的浮动密封。 A、2 B、1 C、1/4 ~1/2 D、3 174. FK125-3 防喷器控制装置储能器的数量是( B )个。 A、1 B、5 C、2 D、3 175.节流阀的开关看( D ) ,大则开,小则关。 A、钻压 B、悬重 C、油压 D、套压 176.卡点是指井下落物被卡部位( B ) 的深度。 A、最下部 B、最上部 C、中部 D、上部 177.测定卡点深度,能保证管柱切割时在卡点 ( A )切断。 A、以上部位 B、 下部 C、中部 D、 卡点处 178.测定卡点可以确定管柱的( C )点,还能减少( ) 。 A、打捞次数、中和 B、中和、污染费用 C、中和、打捞次数 D、找捞次数、劳动强度 179.通过测定卡点,可以判断( D )的准确位置,有利于对( D )的修复。 A、 套管损坏、套管补贴 B、套管错断及变形、套管漏点 B、 套管破裂、套管破裂及漏点部位 D、套管损坏、套管损坏部位 179.测卡仪主要用于钻井、修井、井下作业中( D )的卡点测定,为制定处理措施提供准确依据。 A、钢丝绳 B、抽油杆 C、测井仪器 D、被卡管柱 180.测卡仪能精确地测出( C )的应变值。 A、3.54× -3 mm B、 .54× -4 mm C、2.54× -3 mm D、1.54× -5 mm 10 10 10 10 181.测卡仪能够准确地在直径为( B )的各种管内测卡。 A、20~60mm B、60~298mm C、300~400mm D、400~500mm 182.对于提拉法测卡点正确的说法是( D )。 A、在 L=K· 中,K=E· 其中 E 为弹性模量,S 为钻具的横截面积。 λ/P S B、对于钻具或油管来说横截面积为近似值,因为本体、接箍、螺纹有差异,即 K 为近似值。 C、所测的卡点深度为近似值,所测结果近似程度与摩阻大小有关,与管柱的壁厚变化程度有关。 D、 以上都对 182.测卡点公式 L=K· λ/P(L:卡点的深度,单位为 m。P:油管拉力,单位 kN。λ:油管伸长 量,单位 cm)井下被卡管柱是 φ89mm 油管(壁厚 6.5mm) ,计算卡点 K 值为(C ) 。 A、2450 B、3000 C、3750 D、3800 183.测卡点公式 L=K· λ/P(L:卡点的深度,单位为 m。P:油管拉力,单位 kN。λ:油管伸长 量,单位 cm)井下被卡管柱是 φ73mm 钻杆,计算卡点 K 值为( D )。 A、2450 B、3000 C、3500 D、3800 184.测卡点公式 L=K· λ/P(L:卡点的深度,单位为 m。P:油管拉力,单位 kN。λ:油管伸长量, 单位 cm)井下被卡管柱是 φ73mm 油管,计算卡点 K 值为( A )。 A、2450 B、3000 C、3750 D、3800
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185.井下被卡管柱卡点的计算公式为( C )。 A、L=K· P/λ B、L=K/P· λ C、 L=K· λ/P D、L=λ/K· P[T/][D] [D/] 186.活动管柱解卡是在( B )上提下放活动管柱。 A、大负荷 B、管柱负荷允许的范围内 C、小负荷 D、超负荷 187.憋压法解卡是在对油管施加一定上提负荷的同时,从( D ),冲开尾管环空的砂子达到解 卡的目的。 A、油套环空内注入高压液体 B、油管内注入低压液体 C、套管内注入高压液体 D、油管内注入高压液体 188.震击解卡是在打捞工具的上部接一个震击器,捞住落鱼后上提,( C )会在瞬间产生一个 很大的向上的冲击力,解除砂卡。 A、安全接头 B、钻铤 C、震击器 D、加速器 189.憋压循环法适用于( B ) 。 A、小落物卡 B、砂桥卡 C、工具卡 D、任何砂卡 190.平底磨鞋是用底面镶焊或堆焊的( A )去磨研井下落物的工具。 A、硬质合金材料 B、铅金属 C、铝金属 D、锡金属 190 磨鞋本体由( B )圆柱体组成。 A、1 段 B、2 段 C、3 段 D、4 段 191.磨鞋本体的抗拉强度不低于( B )。A、73.5MPa B、735 MPa C、7350Pa D、735KPa 192.平底磨鞋以其底面上 YD 合金在( B )的作用下,吃入并磨碎落物,随循环洗井液带出地面。 A、流速 B、钻压 C、液体 D、钻压和转速 193.平底磨鞋磨铣桥塞时,选用钻压为( A )。 A、10~40kN B、50N C、600kN D、700kN 194.在磨铣灰塞施工过程中,如果磨铣正常,每磨铣完 1 根接单根前要充分洗井,时间应为( C )。 A、1min B、30min C、5~20min D、2h 195.磨鞋可与( D )配合使用。 A、扶正器 B、开式下击器 C、钻铤 D、此上都对 196.磨铣施工时, 当井下落物为稳定落鱼, 材料含碳量较高时,其磨屑为长丝状, 最大厚度为(A), 长度可达 70mm 左右。A、0.5~0.8mm B、1.0~1.5mm C、1.5~1.8mm D、1.8~2.4mm 197.当磨铣含碳量较低的落鱼时,出现的磨屑为长度较短的丝条状,长度在( B )左右。 A、10~20mm B、30~50mm C、60~80mm D、80~100mm 198.当磨铣 J-55 油管时,返出磨屑为( A ),长 50mm 左右。 A、细长弯曲状(小卷) B、长鳞片状 C、砂粒状 D、丝状 199.当磨铣 N-80 油管时,返出磨屑为(A ) 。 A、细长卷条状 B、长鳞片状 C、砂粒状 D、 丝状 200.使用凹面磨鞋磨铣桥塞时,选择钻压为( D )。 A、100kN B、60kN C、50kN D、15~45kN 201.平底、凹底、领眼磨鞋磨削稳定落物时,可选用( D )的钻压。 A、很大 B、很小 C、较小 D、较大 202.梨形磨鞋磨铣与钻进中,钻压为( ) 。 A、25~45kN B、10~25kN C、18~44kN D、 10~18kn 203.梨形磨鞋磨铣与钻进中,转速为(C ) 。 A、70~100r/min B、80~125r/min C、50~80r/min D、50~100r/min 204.在 φ139.7mm 套管(壁厚 7.72mm)内磨铣铸铁桥塞时,选择磨鞋直径 ( B )。 A、120 mm B、116 mm C、121 mm D、110 mm 205.使用磨鞋磨铣金属落鱼时,要防止( A )碎块卡在磨鞋一边不动。 A、金属 B、胶皮 C、水泥 D、砂子 206.顿钻时, 下放钻具在方钻杆标记离转盘面 0.4~0.5m 时突然猛刹车, 使钻具因下落惯性产生 ( ),冲击井底落物,使落物顿紧压实。则 0.4~0.5m 取值为( ) 。
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A、伸长 B、缩短 C、不变 D、不确定 207.使用领眼磨鞋磨铣时发生跳钻,是由于落物固定不牢而引起的,一般( B )可以克服。 A、增加钻速 B、降低钻速 C、降低排量 D、增加钻压 208.产生跳钻时,要把转速降低至 50 r/min 左右,钻压降到( A )以下。 A、10 kN B、20kN C、30kN D、40kN 209.当钻具被憋卡,产生周期性突变时,必须( D )。 A、减小转速 B、增加钻压 C、下放钻具 D、上提钻具 210. TXG139.70-9.17 套铣筒的壁厚为( B )。 A、18.34mm B、9.17mm C、5.5mm D、10mm 211.套铣筒入井后要连续作业,当不能进行套铣作业时,要将套铣筒提至鱼顶( D )以上。 A、10m B、20m C、30m D、50m 211.套铣作业应以憋跳( A ) 、钻速( ) 、井下安全为原则选择套铣参数。 A、小 快 B、大 快 C、小 慢 D、大 慢 212.每套铣( A ),应上提套铣筒活动一次,但不要提出鱼顶。 A、3~5m B、50~70m C、17~19m D、9~10m 213.在 φ139.7mm 套管内使用钻头磨铣时,钻头的外径为( C )。 A、128~122 mm B、124~128 mm C、114~118 mm D、121~124 mm 214.使用钻头磨铣时,钻压一般不超过( B ),转数控制在 80r/min 以内。 A、10kN B、15kN C、30kN D、50kN 215.使用钻头磨铣时,在错断井施工时泵压应控制在( C )以内。 A、10MPa B、25MPa C、15MPa D、20MPa 216. GZ105-1 型公锥打捞落物的内径为( C )。 A、23~36mm B、37~52mm C、54~77mm D、81~97mm 217.公锥是一种专门从( B )进行造扣打捞的工具。 A、有孔落物的外壁 B、有孔落物的内孔 C、无孔落物的外壁 D、落物的外壁 218.公锥的接头下部有细牙螺纹,用来连接( D ) A、通井规 B、喇叭口 C、其他打捞工具 D、引鞋 219.公锥抗拉强度( A )。 A、932kPa B、925Pa C、925kPa D、9250kPa 220.使用公锥打捞落物时,要根据 ( B )选择公锥规格。 A、落鱼长度 B、落鱼内径 C、公锥水眼尺寸 D、落鱼深度 221.正常打捞,公锥下至鱼顶以上( B )时,开泵冲洗,然后以小排量循环并下探鱼顶。 A、10~20m B、1~5m C、50~80m D、100~150m 222.下面关于公锥插偏造扣的说法,正确的是( D )。 A、鱼顶卷曲 B、造扣后拔不动 C、泵压正常 D、以上都对 223.使用公锥不正确的是( C )。 A、插偏在鱼头外造扣使鱼顶卷曲 B、插偏在鱼头外造扣后拔不动 C、可以外捞造扣 D、鱼头直径过小,可接引鞋帮助入鱼 224.母锥是( A )整体结构,由接头与本体两部分构成。 A、长筒形 B、长方形 C、长锥形 D、长菱形 225.母锥依靠( C )在钻具压力与扭矩作用下,吃入落物外壁造扣,将落物捞出。 A、滑块 B、卡瓦 C、打捞螺纹 D、篮式卡瓦 226. MZ/NC31-1 型母锥的螺纹型号为( B )。 A、NC38 B、NC31 C、NC26 D、NC50
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227.母锥的打捞螺纹分为锯齿形和(D )两种。A、正方形 B、四角形 C、棱形 D、 三角形 228.滑块捞矛由( A )等组成。 A、上接头、矛杆、滑块 B、上接头、筒体、滑块 C、上接头、矛杆、圆卡瓦 D、上接头、矛杆、螺旋卡瓦 229. LM-D(S)60 油 型滑块捞矛适用打捞落物内径为( D )。 A、50~60mm B、70~80mm C、70~90mm D、50mm 230.LM-D(S)75 型滑块捞矛许用拉力( B )。 A、756kN B、775kN C、785kN D、799kN 231.滑块捞矛插偏打捞可能造成的后果是 ( D )。 A、鱼顶变形 B、滑块脱落 C、不能入鱼或拉力表无显示 D、以上都对 232.滑块捞矛下井前,要用游标卡尺测量滑块在斜键( A )处的直径。 A、1/3 B、2/3 C、1/4 D、1/5 233.使用滑块捞矛常规打捞井下落物时,加压应为( A )。 A、10~20kN B、20~40kN C、40~50N D、50~60N 234.如果必须使用滑块捞矛打捞未解封的封隔器,则下列说法正确的是( D ) 。 A、考虑封隔器的解封位置 B、设计捞矛的插入位置 C、必要时对捞矛进行限位 D、以上都对 Z235.对于正扣滑块捞矛,则下列说法不正确的是( A ) 。 A、捞上后捞矛不能退出 B、可以加装引鞋 C、矛杆外径比鱼腔小 3~4mm D、可以有水眼 [T/][D] [D/] 236.可退式打捞矛圆卡瓦的内表面有与芯轴相配合的( B )。 A、锯齿形外螺纹 B、锯齿形内螺纹 C、梯形内螺纹 D、梯形外螺纹 237.可退式打捞矛在自由状态下圆卡瓦的外径( D )落物内径。 A、等于 B、略小于或等于 C、略小于 D、略大于 238.可退式打捞矛依靠( A )打捞管柱。 A、圆卡瓦产生径向力咬住落鱼 B、 芯轴带动圆卡瓦造扣 C、 芯轴与圆卡瓦的轴向拉力 D、 圆卡瓦轴向拉力[T/][D] [D/] 239.可退捞矛插偏打捞可能造成的后果是 ( D )。 A、圆卡瓦变形 B、圆卡瓦脱落 C、不能入鱼或拉力表无显示 D、以上都对 240.正扣可退捞矛退出鱼腔的方法是 ( A )。 A、下击钻具提至悬重正转 B、下击钻具提至悬重反转 C、提放 D、旋转 250.如果鱼顶未被砂埋, 可退式捞矛下至距井内鱼顶( C )时停止下放, 开泵正循环冲洗鱼顶。 A、15m B、120m C、3~7m D、20m 251.使用正扣可退式捞矛打捞落物,缓慢下放管柱的同时,钻具( A )圈抓落鱼。 A、反转 2~3 B、正转 5~6 C、正转 6~7 D、反转 70 252.需退出( A )时,需利用钻具下击加压,上提管柱至原悬重,正转打捞管柱数圈,缓慢 上提打捞管柱即可。 A、正扣可退式捞矛 B、正扣公锥 C、正扣公锥 D、反扣可退捞矛 253.关于现场使用的正扣可退捞矛,下面正确的说法是( D ) 。 A、焊接正变反接头,使用反扣钻具进行倒扣 B、同一个芯轴配多个不同尺寸的圆卡瓦 C、下井前用细棕绳将圆卡瓦固定在工作状态,入鱼后无需旋转 D、以上都对 254.从落鱼外壁进行抓捞的打捞工具是( C ) 。 A、 母锥 B、 公锥 C、卡瓦打捞筒 D、 捞矛 255.卡瓦打捞筒打捞落物依靠( B )实现打捞。 A、卡瓦造扣 B、卡瓦径向夹紧力 C、卡瓦牙咬合 D、卡瓦座套捞落物
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256. DLT-114 卡瓦打捞筒打捞落物的外径为( C )。 A、97 mm B、55 mm C、73 mm D、40 mm 257. DLT-114 卡瓦打捞筒可以打捞外径为( D )的落物。 A、83mm B、90mm C、114mm D、60mm 258.卡瓦打捞筒在下井前,用实物测量卡瓦结合后的抓捞尺寸,其圆弧半径尺寸应小于落鱼 ( A ) 。 A、1~2 mm B、4~5mm C、6~7mm D、17~18 mm 259.双片卡瓦捞筒上的键是用来 ( D )的。 A、承受拉力 B、限制卡瓦 C、传递扭矩 D、选 B、C 260.只要在卡瓦打捞筒筒体许可的情况下更换不同的( B ),即可打捞不同尺寸的落鱼。 A、上接头 B、卡瓦 C、弹簧 D、键 261.DLT-114 卡瓦打捞筒的卡瓦是( C )卡瓦。 A、鼠笼式 B、螺旋式 C、双片 D、篮式 262.开窗打捞筒是一种用来打捞( D )落物的工具。 A、绳类 B、不带接箍管类 C、不带接箍的杆类 D、具有卡取台阶无卡阻 263.开窗打捞筒筒体上开有 1~3 排( C )窗口。A、三角形 B、矩形 C、梯形 D、圆形 264. KLT148 型开窗打捞筒的窗口排数为( A )个。A、3~4 B、5~6 C、6~7 D、8~9 265.对于现场使用的开窗打捞筒,下列正确的说法是( D )。 A、可以做成密闭开窗,循环修井液 B、在窗舌外加固钢板,增加打捞负荷 C、两个窗舌可以组成一组完成打捞 D、以上都对 266.QLT-114 双片卡瓦打捞筒卡瓦标注的打捞尺寸是( A )。 A、73mm B、60.3mm C、48.3mm D、以上都可 267.使用开窗打捞筒打捞落物时,应加压( A )。 A、5~30kN B、100~200N C、300N D、700N 268.KLT114 型开窗打捞筒的外径为( D )。 A、96mm B、105mm C、152mm D、114mm 269.开窗打捞筒在同一排窗口上变形后的舌尖内径应( D )落物最小外径。 A、必须大于 B、等于 C、略大于 D、略小于 270.对于现场使用的开窗打捞筒,下列不正确的说法是( B )。 A、 可以做成密闭开窗,循环修井液 B、可进行内捞 C、在窗舌外加固钢板,增加打捞负荷 D、两个窗舌可以组成一组完成打捞 271.开窗打捞筒打捞落物时,在( A )循环冲洗鱼顶同时( )旋转下放钻具,注意观察指重 变化。A、正 缓慢 B、正 快速 C、反 缓慢 D、反 快速 272.KLT140 开窗打捞简有( C )排窗口。 A、2 B、2~3 C、3~4 D、2~5 273.一把抓是用于打捞井底( C )落物的打捞工具。 A、绳类 B、管类 C、不规则的小件 D、杆类 274.使用一把抓打捞落物时,如捞获落物,指重表上的读数( A )。 A、无变化 B、明显增大 C、明显下降 D、略有加大 275.在 φ139.7mm 套管内使用一把抓打捞落物时,一把抓的外径为( B )。 A、90~100 mm B、108~114mm C、116~127 mm D、122~130 mm 276.使用一把抓,下面正确的说法是( A )。 A、可打捞小件落物;打捞时,对落物所处的条件有限 B、可以内捞 C、可进行造扣 D、可进行套铣

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277.一把抓( D )应根据落物种类选择或设计,若选用不当会造成打捞失败。 A、长度 B、筒体 C、上接头 D、齿形 278.制造一把抓的材料应选( A ),以保证抓齿的弯曲性能。 A、低碳钢 B、高碳钢 C、YD 合金 D、铅金属 279.使用一把抓打捞落物时,加钻压( B ) kN,再转动钻具 3~4 圈;待指重表悬重恢复后, 再加压 10kN 左右,转动钻具 5~7 圈。 A、10~15 B、20~30 C、60~70 D、80~90 280.使用一把抓,下面不正确的说法是( D )。 A、可打捞小件落物; B、打捞时加压 C、打捞时,对落物所处的条件有限 D、可进行套铣、可进行造扣 281.可退式打捞筒是从落鱼外部进行打捞的一种工具,可打捞不同尺寸的 ( D )落鱼。 A、不规则 B、椭圆形 C、长方形 D、圆柱形 282.篮式卡瓦捞筒下部装有( C ),可对轻度破损的鱼顶进行修整、打捞。 A、 篮式卡瓦 B、卡瓦座 C、铣控环 D、控制环 283.在同一筒体内装螺旋卡瓦时,螺旋卡瓦捞筒的打捞尺寸比篮式卡瓦捞筒( B )。 A、相等或稍小 B、大 C、稍小 D、小 284.下面对于可退式打捞筒,正确的说法是( D )。 A、螺旋卡瓦捞筒里面装有弹簧 B、篮式卡瓦捞筒里面装有弹簧 C、其余三项均正确 D、一个筒体可配多个不同尺寸篮式卡瓦 285. LT-LX03 型螺旋式卡瓦捞筒的许用提拉负荷的( A )。 A、1000kN B、1100kN C、1200kN D、1300kN 286.使用可退式打捞筒打捞落物时, 悬重下降不超过( A )。 A、10~35kN B、30~35N C、400~500N D、600~750N[T/] 287.使用正扣可退式打捞筒打捞落物遇卡严重时,可用( B )下击捞筒,然后正转管柱,上提 退出工具。 A、顶驱 B、钻具自身重力 C、弹簧力 D、大钩 288.正扣可退式打捞筒退出鱼头的方法是( A ) 。 A、下击捞筒,提至悬重,正转管柱 B、下击捞筒,提至悬重,反转管柱 C、提放管柱 D、边反转边上提 289.可退式抽油杆打捞筒是专门用来打捞断脱在油管或套管内 ( D ) 的工具。 A、电缆 B、钻杆 C、油管 D、抽油杆 290.可退式抽油杆打捞筒是靠( B )抓住落井抽油杆的。 A、卡瓦造扣 B、锥面内缩产生的夹紧力 C、卡瓦牙咬合 D、控制环套捞落物 291.篮式抽油杆打捞筒由( A )所组成。 A、上接头、筒体、篮式卡瓦、控制环、引鞋 C、上接头、筒体、引鞋 B、上接头、筒体、螺旋卡瓦、控制环、引鞋 D、上接头、卡瓦、控制环、引鞋 292.正扣篮式抽油杆打捞筒退出鱼头的方法( B ) 。 A、下击捞筒,提至悬重 ,反转管柱 B、下击捞筒,提至悬重 ,正转管柱 C、提放管柱 D、边反转边上提 293.CLT02-TB 型螺旋式抽油杆打捞筒接头螺纹为( B )抽油杆螺纹。 A、15.87mm B、19.05mm C、22.22mm D、25.4mm 294.CLT03-TA 篮式抽油杆打捞筒打捞落物外径( C )。 A、15~16.7mm B、18~19.7mm C、21~22.7mm D、24~25.7mm 295.螺旋式抽油杆打捞筒抓住井下抽油杆后,一旦遇卡, ( B )不得超过捞筒的许用上提拉 力负荷 350kN。 A、扭矩 B、最大上提拉力 C、最小拉力 D、最大扭矩
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296.CLT01-TB 螺旋式抽打捞简可找捞落物的外径为( D ) 。 A、24~25.7mm B、21~22.7mm C、18~19.7mm D、15~16.7mm 297.使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时,当工具接近鱼顶时,缓慢下放,悬重下降不超过 ( A )。 A、10kN B、200kN C、300kN D、50kN 298.使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时,入鱼后上提,在上提负荷的作用下,内外锥面间 产生径向夹紧力,使( C )内缩,咬住抽油杆,实现打捞。 A、内外锥面 B、筒体 C、两块卡瓦 D、弹簧] 299.不可退式抽油杆捞筒的许用提拉负荷为( A )。A、392kN B、39N C、457N D、 4790N 300.螺旋式外钩是打捞( D )的专用打捞工具。 A、杆类 B、管类 C、不规则的小件 D、绳、缆类 301.常规的螺旋式外钩的钩杆是连接钩子的主体,它由( B )的圆钢加工而成。 A、φ5m B、φ50mm C、 φ60cm D、 φ700mm 302.螺旋式外钩是靠钩体插入绳、缆内,( B )挂捞绳、缆,旋转管住,形成缠绕,实现打捞 的。 A、接头 B、钩齿 C、硬质合金 D、螺旋锥体 303.螺旋式外钩以上至下依次为上接头、 A ) ( A、钩杆、钩齿、螺锥 B、钩齿、钩杆、螺锥 C、钩杆、螺锥、钩齿 D 螺锥、钩齿、钩杆 304.螺旋式外钩防卡圆盘的外径与套管内径之间的间隙要( A )被打捞绳类落物的直径。 A、小于 B、略大于 C、等于 D、大于 305.使用螺旋式外钩打捞落物时,应将钩体插入( B )。 A、落物中部尽量加深 B、落物上部不能太深 C、落物底部 D、落物越深越好 306.下井时,螺旋式外钩以上必须加装( D )。 A、扶正器 B、加速器 C、钻铤 D、安全接头 307.对螺旋式外钩的正确说法是( B )。 A、可以倒扣 B、可缠绕打捞 C、可套铣 D、可外捞 308.局部反循环打捞篮是打捞井底( C )落物的工具。 A、长度较长的 B、重量较重的 C、重量较轻的碎散 D、体积较大的 308.局部反循环打捞篮外筒下部钻有 20 个方向向下、斜度为( A )的小水眼。 A、15° B、25° C、30° D、45° 309.局部反循环打捞篮在地面投球后,循环液体通过内外筒环形空间及 20 个小水眼,进行 ( B )。 A、局部正循环 B、局部反循环 C、反循环 D、正循环 310.局部反循环打捞篮扣型为 NC31 内螺纹,使用钻杆为 NC26 扣型,则匹配接头是( C )。 A、221× 210 B、231× 210 C、211× 2A10 D、210× 2A11 311.使用局部反循环打捞篮打捞落物时,是依靠( D )改变正循环水流通道的。 A、上提下放管柱 B、旋转管柱 C、加压 D、投球 312.DL03-00 局部反循环打捞篮打捞落物的最大直径( C )。 A、56mm B、67mm C、74mm D、79mm 313.关于局部反循环打捞篮的使用,下列正确的说法是( D )。 A、可内捞 B、可用于套铣 C、可造扣 D、可循环 314.关于局部反循环打捞篮的使用,下列不正确的说法是( A )。 A、可内捞 B、可捞小件落物 C、可改变循环液的方向 D、可循环 315.使用局部反循环打捞篮打捞落物时,洗井投球之后,当泵压( A )说明球已入座。 A、略有升高 B、略有下降 C、不变化 D、下降
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316.机械式内割刀的切割机构中有( C )个刀片及刀枕。 A、1 B、2 C、3 D、4 317.机械式内割刀的锚定机构中有( B )个卡瓦牙及滑牙套、弹簧等,起锚定工具作用。 A、4 B、3 C、2 D、1 318.机械式内割刀主要用于井下被卡管柱卡点( A )某部位的切割。 A、以上 B、以下 C、底部 D、中部 319.机械式内割刀下井管柱结构自上而下为( A )。 A、方钻杆+钻杆+开式下击器+配重钻铤+安全接头+内割刀 B、方钻杆+钻杆+安全接头+配重钻铤+开式下击器+内割刀 C、方钻杆+钻杆+液压加速器+配重钻铤+安全接头+内割刀 D、钻杆+钻杆+开式下击器+倒扣器+安全接头+内割刀为 320.ND-J140 机械式内割刀可切割直径为( D )的套管。 A、127 mm B、101.6 mm C、177.8 mm D、139.7 mm 321.ND-J127 机械式内割刀可切割直径为( C )的套管。 A、139.7mm B、114mm C、127mm D、178mm 322.机械式内割刀是一种从井下管柱内部切割的专用工具,它应在( D )位置切割。 A、接箍 B、下井工具部分 C、哪都行 D、除接箍外的任何位置 323.聚能切割后的断口外端( B ),外径稍有增大。 A、向外凹进 B、向外凸出 C、向内凸出 D、向内凹进 324.聚能切割后,断口断面( B ) 、光滑, )修整。 ( A、不平整 可不必 B、平整 可不必 C、平整 必须 D、不平整 必须 325.爆炸切割弹引爆切割后,高温高压气体在环空与( D )相遇受阻而降温降压。 A、地层岩屑 B、油管 C、套管 D、修井液等液体 326.下列先项中,不是聚能切割优点的是( ) 。 A、施工简单 B、操作复杂 C、施工时间短 D、施工成本低 327.聚能切割弹适应井内的最高温度为( B )。A、200℃ B、300℃ C、350℃ D、400℃ 328.聚能切割弹耐压为( C )。 A、30MPa B、35MPa C、40MPa D、50MPa 329.聚能切割弹在切割前,必须应用( C )进行校深。 A、计算方法 B、多臂井径仪 C、磁性定位器 D、测卡仪 330.下面对机械内割刀错误的说法是( C ) 。 A、机械內割刀卡瓦采用低碳钢进行渗碳淬火处理,牙表面硬度 55~60HRC B、机械内割刀三个卡瓦应上下运动自如 C、机械内割刀芯轴调质硬度为 270~300HB D、机械内割刀锚定机构有长短轨道 246.目前,聚能切割刀有( C )种系列。 A、2 B、33 C、4 D、5 331.波纹管水力机械式套管补贴器适用于对油水井各种类型的( D )内壁补贴修复。 A、注汽隔热管 B、油管 C、钻杆 D、套管 332.应用波纹管水力机械式套管补贴器进行补贴套管施工时,活塞行走一个行程,波纹管将被 胀开( B )。 A、1.0m B、1.5m C、2.0m D、2.5m 333.补贴套管施工时,波纹管由液缸下部的( A )限位。 A、止动环 B、水力锚 C、弹性胀头 D、安全接头 334.关于波纹管水力机械式套管补贴器进行补贴套管,下列正确的是( A ) 。 A、粘合剂粘贴 B、软金属粘贴 C、井下磁力焊接 D、卡瓦抓牢原理 335.波纹管下至补贴井段后,核对深度,误差不超过 ( C )。
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A、30m B、400cm C、设计要求 D、50m 336.经验证破损洞口直径小于 76.2mm 的套管在使用波纹管补贴后的抗内挤压力为( D )。 A、35MPa B、32MPa C、30.5MPa D、28.1MPa 337.关于软金属套管补贴,以下说法正确的是( C ) 。 A、强度高于波纹管补贴管 B、壁厚较波纹管补贴管厚 C、适用于稠油热采井 D、以上三项都对 338.厌窄性金属套管补贴,也叫软金属套管补贴,其补贴管( A ) 。 A、强度高于波纹管补贴管 B、壁厚较波纹管补贴管薄 C、耐压较波纹管补贴管低 D、不适用于稠油热采井 339.开式下击器上接头上部有钻杆内螺纹,下部有( A )。 A、偏梯形外螺纹 B、偏梯形内螺纹 C、钻杆内螺纹 D、油管公螺纹 340.开式下击器的工作过程是( B )转化过程。 A、转速 B、能量 C、钻压 D、弹性 341.开式下击器的震击力的大小随开式下击器的上部钻柱悬重( D )。 A、减小而不变 B、减小而增大 C、增加而减小 D、增加而增大 342.开式下击器( D ) 。 A、只能向下震击 B、既能向下震击,又能向上震击,但不能传递扭距 C、既能向下震击,又能向上震击,也能传递扭距 D、只能向上震击 343. XJ-K95 型开式下击器的许用拉力( C )。 A、1150kN B、1400kN C、1250kN D、1300kN 344.XJ-K108 型开式下击器的许用扭矩为( B )。 A、150N· m B、29800N· m C、32700kN· m D、43200kN· m 345.使用开式下击器震击解卡时,震击( D )次后,钻柱应紧扣一次。 A、100 B、5~8 C、200 D、15~20 346.关于使用开式下击器,下列错误的说法是( B ) 。 A、可以和机械割刀配合使用,恒压切割 B、不能用于打捞管柱 C、可以和钻头配合使用,恒压钻进 D、可以在井口帮助可退捞矛退出鱼腔 347.液压上击器的上接头上部为( B ),下部为细牙螺纹同芯轴相连。 A、钻杆外螺纹 B、钻杆内螺纹 C、梯形螺纹 D、细牙螺纹 348.液压上击器是利用液体的( C )和缝隙的溢流延时作用,将钻具变性能在极短的时间内转 变成向上的冲击动能传至落鱼,使遇卡管柱解卡。 A、滤失性 B、流动性 C、不可压缩性 D、可压缩性 349.液压上击器撞击结束后,应下放钻具卸荷,中缸体下腔内的液体沿( A )上的油道返回上 腔内,使下击器全部关闭。 A、活塞 B、中缸体 C、芯轴 D、导管 350.液压上击器的抗拉强度不小于( A ) 。 A、930MPa B、93 MPa C、930Pa D、930kPa 351.浅井、斜井在使用液压上击器时,应与( B )配套使用。 A、打捞杯 B、加速器 C、磨鞋 D、刮管器 352.YSQ-108 型液压上击器最大上提负荷( C )。 A、2550N B、275N C、265kN D、2600N 353.使用液压上击器的管柱下放速度应小于( A )。 A、2.5m/s B、3.0cm/s C、35m/s D、45m/s 354.液压加速器是与( D )配套使用的工具。
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A、地面下击器 B、机械下击器 C、扶正器 D、液压上击器 355.液压加速器是利用具有特殊用途的( A )的不可压缩性来储存能量。 A、硅机油 B、盐水 C、原油 D、钻井液 356.液压加速器安装在液压式上击器的( ) 。 A、上部 B、中部 C、下部 D、视情况而定 357.某井压井液为清水,油管钢材体积为 1.682L/m,井内管柱每千米悬重比其实际轻( A )。 A、16.182kN(g=10m/s2) B、1.682kN(g=10m/s2) C、168.2kN(g=10m/s2) D、16.82kg(g=10m/s2) 358.液压加速器必须经地面( C )测试后,方可下井。 A、地面下击器 B、机械下击器 C、拉力实验 D、扶正器 359.液压加速器下井钻柱组合(以下井的先后顺序)( A )。 A、捞类工具+安全接头+液压上击器+钻铤+液压加速器+钻具 B、打捞类工具+液压加速器+钻铤+安全接头+液压上击器+钻具 C、打捞类工具+安全接头+液压加速器+钻铤+液压上击器+钻具 D、液压加速器+打捞类工具+安全接头+液压上击器+钻铤+钻具 360.YJ-121 液压加速器的推荐使用拉力为( ) 。 A、2282kN B、 1923kN C、1442 kN D、 2923 kN 361.YJ-95 型液压加速器能完全拉开的理论负荷为( C )。 A、195N B、196000N C、1973kN D、19950N 362.倒扣器是一种( A )装置。 A、变向传动 B、扶正 C、液压 D、套管补贴 363.DKQ95 型倒扣器锚定套管的内径为( A )。 A、99.6~127mm B、108.6~150.4mm C、132.5~160.4mm D、152.5~205mm 364. DKQ103 型倒扣器的抗拉极限负荷为( B )。 A、560kN B、660kN C、760kN D、600kN 365. DKQ148 型倒扣器井内锁定工具所需的压力为( ) 。 A、4.1MPa B、7.8 MPa C、1.2 MPa D、3.4 Mpa 366.倒扣器连接轴上部是( D )螺纹。 A、左旋油管 B、右旋油管 C、左旋钻杆 D、右旋钻杆 367.倒扣器水眼和溢流孔的作用是投球之后,在( B )以上形成新的循环通道,避免憋泵。 A、打捞工具 B、倒扣器 C、钻铤 D、钻杆 368.倒扣器通过( C )变换了输入端的转数和旋向,从而把右旋扭矩变成左旋扭矩。 A、销轴 B、长轴 C、行星齿轮机构 D、支承套 369.倒扣器变向机构长轴下端面有对称的( )个槽。 A、5 B、4 C、2 D、3 370.倒扣器不可在裸眼内或者破损套管内( A )。 A、锚定 B、通过 C、下入 D、倒扣 371.倒扣器管柱自下而上为( D )。 A、 打捞工具+下击器+安全接头+倒扣器+正扣钻杆 B、 打捞工具+安全接头+倒扣器+下击器+正扣钻杆 C、 打捞工具+倒扣器+下击器+安全接头+正扣钻杆 D、 打捞工具+安全接头+下击器+倒扣器+正扣钻杆 372.在内径为 φ161mm 的套管内进行倒扣施工时,应选择( B )的倒扣器。 A、φ95mm B、φ103mm C、φ176mm D、φ171mm

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373.当倒扣和柱下至鱼顶深度以上( )时,停止下放管柱并记录指重表是重。 A、15m B、10m C、8 m D、2 m 374.在使用正扣钻具进行打捞倒扣作业时,倒扣捞筒是( B )的重要配套工具之一。 A、磨鞋 B、倒扣器 C、钻铤 D、扶正器 375.在使用倒扣捞筒时, 对钻杆施以扭矩, 扭矩通过筒体上的( D )传给卡瓦, 即可实现倒扣。 A、限位座 B、螺钉 C、弹簧 D、键 376.要使倒扣捞筒退出落鱼,可以下击钻具使卡瓦与( C )脱开,然后右旋,上提钻具即可退 出落鱼。 A、限位座 B、螺钉 C、筒体锥面 D、键 377.下列选项中,不是倒扣捞简特点的是( ) 。 A、综合了各种捞简,公锥等工具的特点 B、抗拉负荷大,倒加,力矩大 C、操作容易,维修简便 D、结构复杂而紧凑,加工难度大 378.DLT-T73 型倒扣捞筒的打捞尺寸为( B )。 A、59.7~61.3mm B、72~74.5mm C、78~81mm D、88~91mm 379.DLT-T89 型倒扣捞筒的许用提拉负荷为( D )。 A、40000N B、4500kN C、500N D、550kN 380.DLT-T102 型倒扣捞筒许用倒扣扭矩为( B )。 A、400.9N· m B、448.7N· m C、458.8N· m D、478.7N· m 381.DLT-T60 型倒扣捞简的许用倒扣扭距为( ) 。 A、2754N· m B、346.7 N· C、407.9 N· m m D、305.9 N· m 382.倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中,当卡瓦进入落鱼内后对落鱼内径有( C ),紧紧贴住落鱼 内壁。 A、轴向力 B、剪切力 C、外胀力 D、径向力 383.在释放状态下,倒扣捞矛的卡瓦外径要( A )落鱼通径。 A、略大于 B、略小于 C、小于 D、等于或略小于 384.倒扣捞矛若需要退出落鱼,下击并右旋钻具,矛杆上的( D )限定了卡瓦与矛杆的相对位 置,上提钻具卡瓦与矛杆锥面不再贴合,即可退出落鱼。 A、卡瓦 B、定位螺钉 C、花键套 D、限位键 385.倒扣捞矛可对遇卡落物进行( )作业,又可( )落鱼,还能进行( ) 。 A、倒扣 循环 打捞 B、打捞 循环 释放 C、释放 退出 循环 D、倒扣 释放 386.释放落鱼时, 用钻具下击的同时右旋转使圆卡瓦处于( D )上提钻具, 即可退出倒扣捞矛。 A、旋转状态 B、芯轴上部 C、芯轴中部 D、释放状态 387. DLM-T73 型倒扣捞矛的打捞尺寸为( B )。 A、49.7~50.9mm B、61.5~77.9mm C、75.4~91mm D、88.2~102.8mm 388. DLM-T89 型倒扣捞矛的许用拉力为( C )。 A、624N B、668kN C、7120N D、7890N 389.在爆炸松扣工具系列中,( A )起校深定位作用。 A、磁性定位仪 B、加重杆 C、爆炸杆 D、导爆索 390.在爆炸松扣工具系列中,( C )是系列工具中的关键部件,由雷管和导爆索组成。 A、导向头 B、加重杆 C、爆炸杆 D、 电缆头 391.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时,爆炸后产生的( B )使螺纹牙间的摩擦和自锁性瞬 间消失或者大量减弱。 A、低速压力波 B、高速压力波 C、电磁波 D、超声波 392.实施爆炸松扣时,用电缆将炸药送到卡点以上第一个接箍处,同时( C ) 。 A、管柱在任一状态下都可以进行 B、只是提拉管柱就可以进行 C、提拉管柱并施加足够的反扭矩 D、管柱在受压状态下就可以进行
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393.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时,要先用( D )找出卡点以上的第一个接箍位置。 A、井径仪 B、计算法 C、测卡仪 D、磁性定位仪 394.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时,要上提打捞管柱,其负荷为卡点以上全部重量加 ( B ),使卡点以上第一个接箍处于稍微受拉状态。A、0 B、10% C、30% D、40% 395.从打捞管柱内将爆炸松扣工具下至预定深度,使导爆索( C )对准欲松扣的接箍。 A、上部 B、下部 C、中部 D、中下部 396.爆炸松扣作业引爆后,管柱( C )或沿反扭矩方向( ) ,说明本次爆炸作业成功。 A、微微上跳旋转两圈 B、强烈上跳旋转数圈 C、微微上跳旋转数圈 D、剧烈上跳旋转 2~3 圈 397.下 φ89mm 油管所用标准通径规的直径为( D )。 A、67mm B、69mm C、76mm D、73mm 398.下 φ73mm 油管所用的标准通径规的长度为( D )。 A、 500mm B、600mm C、700mm D、800~1200mm 399.将油管在管桥上排列整齐,每 10 根一组,然后用钢卷尺测量,测量误差应小于( B )。 A、1‰ B、0.2‰ C、0.4‰ D、0.5‰ 400.组配堵水管柱时,封隔器的下深应以封隔器 ( B )的下深为准。 A、上胶筒 B、胶筒组的中间位置 C、下胶筒 D、哪个都可以 401.在井身结构示意图中,内侧两条线代表( C ),间距一般为 16mm。 A、表层套管 B、技术套管 C、油层套管 D、井壁 402.在井身结构示意图中,将外侧两垂线的端点用横线连接代表( D )。 A、管柱下深 B、目前人工井底 C、套管深度 D、完钻井深 403.在井身结构示意图中,深度是以零坐标为起点计算的,下面的说法正确的是( A )。 A、油管深度、套管深度、油层深度的零坐标是一个 B、油层深度的零坐标在井口 C、油管深度的零坐标在大四通上平面 D、套管深度的零坐标在修井转盘上平面 404.在井身结构示意图中,深度是以零坐标为起点计算的,其零坐标位置是( B )。 A、侧钻转盘上平面 B、钻井转盘上平面 C、套管头上平面 D、修井转盘上平面 405.分层配产管柱起管顺序为( A )。 A、油管+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器乙+封隔器+配产器丙+丝堵 B、油管+配产器乙+封隔器+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器丙+丝堵 C、油管+配产器甲+封隔器+配产器乙+工作筒+封隔器+配产器丙+丝堵 D、油管+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器丙+封隔器+配产器乙+丝堵 406.在组配分层配产管柱时,第一级封隔器至井口所需油管长度的计算公式为( C )。 A、所需油管长度=第一级封隔器设计深度-油补距-油管挂长度-封隔器下部长度 B、所需油管长度=第一级封隔器设计深度-油补距-油管挂长度-封隔器长度 C、所需油管长度=第一级封隔器设计深度-油补距-油管挂长度-封隔器上部长度 D、所需油管长度=第一级封隔器设计深度-油管挂长度-封隔器上部长度 407.在组配分层配产管柱时,第三级封隔器实配长度的计算公式为( B )。 A、第三级封隔器实配长度=第二级封隔器实配长度+第二级封隔器上部长度+选用油管长度 +配产(水)器长度+第三级封隔器上部长度 B、第三级封隔器实配长度=第二级封隔器实配长度+第二级封隔器下部长度+选用油管长度 +配产(水)器长度+第三级封隔器上部长度 C、第三级封隔器实配长度=第二级封隔器实配长度+第二级封隔器长度+选用油管长度+配 产(水)器长度+第三级封隔器上部长度 D、 第三级封隔器实配长度=第二级封隔器实配长度+第二级封隔器下部长度+选用油管长度
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+配产(水)器长度+第三级封隔器下部长度 408.某井套补距 3.42m,大四通高 0.32m。修井时套管短节拉弯需更换。套管短节原长 0.45m 更 换后的套管短节长 0.55m,油管头还用原来的,则更换套管短后的油补距是( A ) 。 A、3.00m B、2.80m C、3.52m D、3.32m 409.调配管柱时,要把油管、短节、下井工具按( D )依次摆好。 A、工具功能 B、外径 C、长度 D、下井顺序 410.配管柱时应由( B )人主配,从头至尾负责到底,中途不允许换人,以免配错。 A、4 B、1 C、2 D、3 411.油管密封脂应涂在油管的( A )。A、外螺纹上 B、内螺纹内 C、外壁 D、内壁 412.外径 127mm 的钻铤其接头代号为 NC38,和 2 7/8IF 钻杆相配其转换接头为( )。 A、2A11× 310 B、330× 231 C、210× 311 D、310× [T/][D] C [D/] 211 413.井下活门的标准图例为( C ) 。

A

B

C

D

414.Y 型封隔器的标准图例为( D

) 。

A

B

C

D

415.节流器的标准图例为( B

) 。

A

B

C

D

416.循环球座的标准图例为( C

) 。

A

B

C

D

498.偏心法兰型光杆密封盒的连接方式是法兰与( B )连接。 A、阀门 B、三通 C、油管 D、卡箍[T/] 499.抽油杆光杆与抽油光杆密封盒形成的摩擦副要具有一定的 C ) ( ,使光杆在往复运动时无 流体泄漏。 A、配套性 B、抗磨性 C、密封性 D、对称性[T/] 500.抽油杆光杆往复运动时,在光杆与光杆密封盒接触的摩擦面之间要保持足够的( A ) 。 A、润滑油膜 B、抗摩擦能力 C、拉力 D、相互对称性 501.密封元件要具有一定的( B ) ,以保持一定的检修周期。 A、配套性 B、耐磨性 C、伸长性 D、对称性
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502.抽油杆光杆与抽油光杆密封盒形成的摩擦副要具有一定的密封性,使光杆在往复运动时 ( C ) 。 A、配套性好 B、无磨损 C、无泄漏 D、对称性好 503.当采用大直径抽油泵抽油或抽稠油时, 抽油泵柱塞在下冲程时受到的阻力随着泵径和 B ) ( 的增加而增大。 A、原油温度 B、原油粘度 C、井底压力 D、抽油深度 504.当采用大直径抽油泵抽油或抽稠油时,抽油泵柱塞在下冲程时受到的阻力随着泵径和原油 粘度的增加而增大,引起抽油杆柱的下部发生( C ) ,引起抽油杆的早期断裂。 A、弹变 B、变形 C、纵向弯曲 D、疲劳磨损 505.当采用大直径抽油泵抽油或抽稠油时,抽油泵柱塞在下冲程时受到的阻力随着( C )和原 油粘度的增加而增大。A、弹性 B、冲次 C、泵径 D、冲程 506.加重杆的主要尺寸是根据其工作条件决定的,它要有一定的重量和( B ) 。 A、直径 B、刚度 C、大小 D、长度 507.加重杆的两端螺纹应按( C )的要求进行设计和制造。 A、抽油杆硬度 B、抽油泵深度 C、普通抽油杆 D、特种钢 508.滑动式抽油杆扶正器可分为两种,除具有扶正作用的外,还有一种是具有( C )作用的。 A、加重 B、减阻 C、降磨 D、刮蜡 509.由于抽油杆扶正器可以使抽油杆不直接与油管接触, 因此可以减少抽油杆的振动和 B ) ( 。 A、行程 B、弯曲 C、长度 D、直径 510.抽油杆扶正器可以使抽油杆处于( C ) 。 A、油管的边缘 B、套管的边缘 C、油管的中心 D、套管的中心 511.当抽油机驴头带动抽油杆柱的上下往复运动时,其载荷的大小和方向的变化将引起抽油杆 柱产生不同程度的( D ) A、冲程变化 B、产量变化 C、摩擦 D、振动 。 512.由于上下行程时,载荷的大小和方向的变化引起抽油杆柱产生的振动将会给抽油杆带来附 加的( D ) ,使连接螺纹松脱。 A、连续变形 B、弯曲程度 C、摩擦损失 D、冲击载荷 513.抽油杆减震器的作用是可以把抽油杆的( D )进行缓冲和减小。 A、变形 B、弯曲 C、磨损 D、振动 514.可以把抽油杆的振动缓冲和减小的工具是抽油杆( D ) 。 A、变形接箍 B、防脱器 C、扶正器 D、减震器 515.抽油杆柱作上下往复运动过程中,由于井斜所引起的油管与抽油杆柱接触,产生( C ) 导致油管磨漏或抽油杆脱开,使油井停产。A、载荷 B、附加扭矩 C、磨损 D、振动 516.安装防脱器时, 对抽油杆柱的接箍加上足够的预紧力, 使抽油杆柱具有一定的 A ) ( 能力。 A、防松脱 B、增大扭矩 C、增加磨损 D、防止变形 517.抽油杆松脱的主要原因是抽油杆柱( A )的存在和抗松脱能力的降低。 A、旋松力矩 B、附加扭矩 C、附加磨损 D、弹性变形 518.由于抽油杆柱运动方向的变化,其( D )的方向也随着改变,形成了对抽油杆柱连接螺 纹的旋松力矩。A、附加载荷 B、附加扭矩 C、附加磨损 D、附加变形 519.抽油杆防脱器的短抽油杆和连接套分别与抽油杆柱的两部分连接,它们之间通过( A )和 止推轴承发生转动。A、套筒 B、防松螺钉 C、外壳 D、中心管 521.抽油杆防脱器应安装在按最小载荷计算的( A ) 。 A、载荷中性点以下 B、载荷中性点以上 C、载荷中性点 D、杆柱最下方[T/] 522.在实际应用中,根据井况和( A )可以安装多个防脱器。 A、载荷条件 B、振动情况 C、载荷中性点的位置 D、杆柱长度 523.钻具的过量变形是由于工作应力超过材料的( B )引起的。
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A、极限 B、屈服极限 C、强度 D、延伸率 524.钻柱的主要损伤形式可分为过量变形、断裂、( A )三类。 A、表面损伤 B、 拉长、C、 变厚 D、 印痕 525.钻具的过量变形是由于 ( B )超过材料的屈服极限引起的。 A、抗拉极限 B、 工作应力 C、韧性极限 D、延伸率 526.钻杆主体的弯曲及扭转、拉长等属于( C )形式的损伤。 A、长度 B、加厚 C、过量变形 D、加长 528.钻具的过载断裂是由于工作拉力超过材料的( B )引起的。 A、长度 B、 抗拉强度 C、抗压强度 D、压力极限 529.钻具的工作拉力超过材料的抗拉强度,将使钻具发生( C )。 A、变化 B、弯曲 (c)断裂 D、变粗[T/] 530.材料发生低应力脆断,断口一般( C )、结构粗糙。 A、呈锯齿状 B、呈狗牙状 C、呈平齐状 D、高低不平 531.钻具发生过载断裂,宏观断口上塑性变形较大,存在着明显的( B )现象。 A、胀大 B、颈缩 C、扭曲 D、弯曲 532.材料发生低应力脆断,断口一般平齐、结构( C )。 A、胀大 B、平滑 C、 粗糙 D、高低不平 533.钻具的应力腐蚀断裂是金属在( B )的共同作用下引起的一种破坏形式。 A、受力严重和冲击载荷 B、拉应力和腐蚀介质 C、弯曲应力与拉应力 D、外加应力和残余应力 534.长期存放的钻具易发生腐蚀,造成钻具 ( C )。 A、粗糙 B、硬度下降 C、 强度降低 D、疲劳 535.腐蚀疲劳是钻具 ( C )和修井液腐蚀介质联合作用的结果。 A、压力 B、外挤力 C、 动载荷 D、极限载荷 536.修井过程中,钻柱接触某些腐蚀物介质时,容易发生应力 ( C )。 A、表面粗糙 B、硬度下降 (c) 腐蚀断裂 D、疲劳 537.修井时较高的井下温度会使钻杆的腐蚀速度( C )。 A、降低 B、不变 C、增加 D、不确定 538.钻具的均匀腐蚀常发生在钻具的( C ),是由化学或电化学造成金属外露的全部表面或大 部分表面发生的腐蚀。A、使用期 B、运送期 C、存放期 D、报废期 541.修井过程中,高速的钻井液流会导致钻具的内腐蚀速度( B )。 A、不变 B、增大 C、降低 D、不确定 543.钻具接头螺纹粘扣现象属于 ( C )。 A、螺纹断裂 B、螺纹外伤 (c) 螺纹磨损 D、螺纹熔化 544.钻杆裂纹能否扩展以及扩展尺寸大小取决材料( B )。 A、长度 B、韧性 (c)直径 D、弹性 545.5LZ102× 7.0-DW 型螺杆钻具是 ( A )。 A、单弯型 B、加厚型 C、非加厚型 D、直型 546.5LZ102× 型螺杆钻具是 ( D )。 7.0 A、单弯型 B、加厚型 C、非加厚型 D、直型 547.5LZ102× 7.0-DW 型螺杆钻具是 ( B )。 A、双弯型 B、弯点以下带稳定器 C、非加厚型 D、直型

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548.螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降( B )的特性。 A、为一常数值 B、成正比 C、成反比 D、不相干 549.5LZ127× 型螺杆钻具的外径是 ( A )。 7 A、127mm B、95mm C、70mm D、55mm 550.5LZ127× 型螺杆钻具钻头水眼的最大压降是 ( D )。 7 A、17MPa B、70MPa C、0.7MPa D、7MPa 551.如果增大 LZ 型螺杆钻具的液马达级数,那么其(C )也会相应增大。 A、钻压 B、转速 C、扭矩和输出功率 D、排量 552. LZ 型螺杆钻具的液马达:在其垂直于轴线的截面,定子和转子是共轭曲线。定子螺旋面瓣 数比转子( D )瓣,形成工作容腔,当高压泥浆通过工作容腔时,迫使转子在定子容腔内行 星运动,万向轴把转子的行星运动转换成定轴转动,将其输出的扭矩和转速传递给传动轴以至 钻头。 A、少两个 B、多两个 C、少一个 D、多一个 553.LZ 型螺杆钻具的液压马达:每个工作容腔(或每级)所能承受的工作压降不超过( A ) 。 A、0.8MPa B、8 MPa C、10MPa D、8KPa 554.5LZ120 型螺杆钻具传动轴轴向窜动量最大允许值为( D ) 。 A、18mm B、8 0mm C、10mm D、4mm 555.对于 LZ 型螺杆钻具:判断多列推力向心球轴承组磨损程度的方法是( A ) 。 A、检测传动轴轴向窜动量 B、检测转速 C、检测排量 D、检测扭矩 556.组装 LZ 型螺杆钻具上的( D ) 一般按下述步骤进行: 将所需的合格零件备齐、 (1) 擦净。 (2)将旁通阀壳体竖立在干净的木板上,母扣在下面,壳体内注入少许润滑油。 (3)把 “O” 型橡胶密封圈套在阀芯上放入壳体内。 (4)将弹簧放入壳体内。 (5)把 “O”型橡胶密封圈套在 阀套上,然后放入壳体内,用硬木棒压到底后,装入弹簧挡圈。 (6)依次将筛板放入旁通孔内, 然后上紧丝堵。 (7)装完后将阀体倒立,母扣在上面。用硬木棒压下阀芯至下死点,然后松开, 检查弹簧是否能将阀芯复位。A、旁通阀壳体 B、旁通阀 C、阀芯 D、阀套 557.螺杆钻具上的( T)有开启和关闭两个位置,当立管内压力泥浆流经(T )时,压力泥浆 产生的推力将阀芯压下, (T )关闭,这时处于关闭位置,钻具转动。而当泥浆泵停泵,泥浆 不流动,弹簧把阀芯顶起,这时处于关启位置。立管内的泥浆进入套管,起下钻柱不致使泥浆 溢于井台上。T 为( A ) 。A、旁通阀 B、水眼 C、泄油器 D、喷头 558. LZ 型螺杆钻具的旁通阀是( B )启闭。A、转动 B、液力 C、钻压 D、扭矩 559.对于 LZ 型螺杆钻具:启动泥浆泵,其排量大约为额定排量的 10%时,泥浆会从(F)的旁 通孔流出。然后,继续提高泵的排量至(F)关闭,马达起动进行 3~5 分钟。停泵, (F)处于 打开位置 ,泥浆应从旁通孔流出,说明钻具正常,可以下钻作业。F 为( D ) 。 A、转盘 B、水眼 C、钻头 D、旁通阀 560.对于 LZ 型螺杆钻具:进行空载运转时,若保持修井液流量不变,钻具与钻头产生的压降为 ( A ) ,该值随钻具型式和规格的不同而有所不同。 A、一常数值 B、正比数值 C、正比数值 D、不相干数值 561.钻具工作时, 随着钻压逐渐增加, 泥浆的循环压力逐渐上升, 该压力的增量与扭矩 ( C ) 。 A、为一常数值 B、成反比 C、成正比 D、为一不相干数值[T/] 562.对于 LZ 型螺杆钻具:继续增加钻压,当马达压降超过最大设计值时,钻具将发生滞动,一 旦钻具发生滞动,应迅速将钻具提离井底降低钻压,长时间滞动会( D ) 。 A、钻具空转 B、增大钻具扭矩 C、使旁通阀打开 D、严重损坏钻具 563.LZ 型螺杆:万向轴壳体和定子壳体的联接螺纹装配时涂有粘结剂,拆卸时应加热至 200 摄 氏度,用大钳拆卸,加热定子壳体螺纹时,在距螺纹端 100mm 范围之内加热,并在 100mm 之
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外用湿布包上,避免热传给( D ) ,降低定子寿命。 A、 螺杆 B、钻头 C、转子 D、定子橡胶 564.5LZ127 型螺杆钻具的额定工作扭矩为( D ) 。 A、130kN· B、1300kN· m m C、130N· D、1300N· m m 565.5LZ127 型螺杆钻具的最大工作扭矩( A ) 。 A、2275N· B、2275kN· m m C、275N· m D、22750N· m 566.5LZ127 型螺杆钻具的马达压降( B ) 。 A、0.25MPa B、2.5MPa C、25MPa D、2.5KPa 567.5LZ127 型螺杆钻具的额定转速( C ) 。 A、25 r/h B、2000 r/min C、70~200 r/min D、100 r/h 568.5LZ127 型螺杆钻具的允许最大钻压( A ) 。 A、72kN B、72N C、720N D、720kN 569.5LZ127 型螺杆钻具的推荐钻压为( B ) 。 A、55N B、55kN C、550N D、550MN 556.组装 LZ 型螺杆钻具上的旁通阀一般按( )个步骤进行。 A、6 B、7 C、8 D、9 [T/][D] B [D/] 557.螺杆钻具上的旁通阀有( )种工作状态。 A、 2 B、3 C、4 D、5 [T/][D] A[D/] 552. LZ 型螺杆钻具的液压马达的定子螺旋面瓣数比转子( )瓣,形成工作容腔。 A、少两个 B、多两个 C、少一个 D、多一个[T/][D] D [D/] 558.LZ 型螺杆钻具的旁通阀是( B )启闭的。A、转动 B、液力 C、钻压 D、扭矩 559.启动泥浆泵,其排量大约为额定排量的 10%时,泥浆会从( )流出。 A、转盘 B、水眼 C、钻头 D、旁通阀[T/][D]D [D/] 584.对于 LZ 型螺杆钻具,长时间憋钻( ) 。 A、会使钻具空转 B、钻具扭增大矩 C、旁通阀打开 D、严重损坏钻具[T/][D]D[D/] 548.螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降( )的特性。 A、为一常数值 B、成正比 C、成反比 D、不相干 [T/][D]B[D/] 551.如果增大 LZ 型螺杆钻具的液马达级数,那么其( )也会相应增大。 A、钻压 B、转速 C、扭矩和输出功率 D、排量 [T/][D] C [D/] 562. LZ 型螺杆钻具长时间滞动会( ) 。 A、钻具空转 B、增大钻具扭矩 C、使旁通阀打开 D、严重损坏钻具[T/][D]D[D/] 555.对于 LZ 型螺杆钻具,判断多列推力向心球轴承组磨损程度的方法是( ) 。 A、检测传动轴轴向窜动量 B、检测转速 C、检测排量 D、检测扭矩 [T/][D] A [D/] 560. LZ 型螺杆钻具进行空载运转时,若保持修井液流量不变,钻具与钻头产生的压降为 ( ) ,该值随钻具型式和规格的不同而有所不同。 A、一常数值 B、正比数值 C、正比数值 D、不相干数值[T/][D]A[D/] 561.钻具工作时, 随着钻压逐渐增加, 泥浆的循环压力逐渐上升, 该压力的增量与扭矩 C ) ( 。 A、为一常数值 B、成反比 C、成正比 D、为一不相干数值 579.螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,每一种钻具都有一定的有效工作流量范围,流 量太大会导致螺杆钻具的转速过高, ( ) ,甚至会损坏马达。 A、减少连续使用的时间 B、延长使用寿命 C、增加安全系数 D、增加耐磨性 [T/][D] A[D/] 580.螺杆钻具的流量太小,会导致螺杆钻具的( ) A、转速增加 B、输出功率不够,甚至旁通阀不能关闭。 C、连续使用时间的减少 D、输出功率增加[T/][D] B[D/]
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573.使用 LZ 型螺杆钻具,允许的修井液含砂量小于( ) 。 A、2% B、8% C、15% D、10% [T/][D]A[D/] 574.使用 LZ 型螺杆钻具,修井液的含砂量大于( )时,钻具的寿命将大大缩短。 A、1% B、30% C、20% D、5% [T/][D]D[D/] 575.使用 LZ 型螺杆钻具,为尽可能减少定子橡胶的气蚀损坏。修井液中芳香烃的含量应小于 ( ) 。A、10% B、2% C、20% D、15% [T/][D]B[D/] 576.使用 LZ 型螺杆钻具,修井液的 pH 值应在( )之间。 A、2~4 B、10~12 C、4~10 D、12~14 [T/][D]C[D/] 577.温度过高对螺杆钻具马达性能十分不利,常规螺杆钻具的最大允许温度为( ) 。 A、90℃ B、100℃ C、110℃ D、120℃ [T/][D]D[D/] 563.[T]B-K-013 3 1 1 拆卸 LZ 型螺杆定子壳体螺纹时,应在距螺纹端 100mm 范围之内加热,并在 100mm 之外用湿 布包上,避免热传给( ) ,降低定子寿命。 A、 螺杆 B、钻头 C、转子 D、定子橡胶[T/][D]D[D/] 570. LZ 型螺杆钻具的马达部件中定子橡胶不得有掉快,转子镀鉻层剥落不应超过( ) ,否 则予以更换。A、75% B、2% C、20% D、60%[T/][D]C[D/] 571.LZ 型螺杆钻具重新组装后的马达部件需进行倾斜 30° 的灌水试验,泄漏量不得超过 ( B ) 。A、50 L/min B、5 L/min C、500 L/min D、200 L/min 1 586.某井使用 3 /2 IF 钻杆,捞矛接头是 NC31 内螺纹,则匹配接头为 ( B )。 A、311× 210 B、211× 310 C、311× 410 D、411× 310[T/] 1 1 587.某井使用 3 /2 IF 钻杆,铣锥是 4 /2REG 外螺纹,则匹配接头为( C )。 A、311× 430 B、211× 310 C、430× 310 D、431× 310[T/] 1 1 588.某井使用 3 /2 方钻杆采用标准螺纹,水龙头是 4 /2REG 内螺纹,则匹配接头为 ( B )。 A、611× 430 B、631× 431 C、621× 431 D、630× 431[T/] 1 1 589.某井使用 3 /2 方钻杆采用“选用螺纹”,水龙头是 4 /2REG 母扣,则匹配接头为 ( A )。 A、431× 431 B、430× 431 C、621× 431 D、630× 431[T/] 7 2 590.钢级为 X95 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 2000mm ,其抗拉强度为 700 MPa ,则 本体抗拉力为( D )。A、950kN B、1400 N C、3500 kN D、1400 kN 7 2 591.钢级为 S135 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 2000mm ,其抗拉强度为 800 MPa ,则 本体抗拉力为( C )。 A、135kN B、2500N C、1600kN D、400kN 7 2 592.钢级为 S135 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 1810mm ,其抗拉强度为 800 MPa ,则 本体抗拉力为( D )。 A、135kN B、14480kN C、1448 N D、1448 kN 7 593.钢级为 E 级的 2 /8IF 钻杆,其本体抗拉强度不低于 ( A )。 A、689 MPa B、6890 MPa C、6890Pa D、689 kN 7 597.钢级为 G 级的 2 /8IF 钻杆,其本体抗拉强度不低于 ( D )。 A、793kN B、7930 kPa C、793Pa D、793MPa 594.钻铤的布氏硬度为( A )。 A、285~341 HB B、285~341HRC C、930Pa D、930KPa 7 595.外径 127mm 的钻铤接头代号为 NC38,和 2 /8IF 钻杆相配的转换接头为( C )。 A、2A11× 310 B、330× 231 C、210× 311 D、310× 211 1 596.外径 127mm 的钻铤接头代号为 NC38, 钻头的接头 3 /2 REG 外螺纹, 其转换接头为( C )。 A、2A10× 310 B、330× 230 C、310× 330 D、310× 210 598.钻铤的抗拉强度不低于 ( D )。A、930kN B、930kPa C、930PaD、758MPa
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599.钻铤的屈服强度不低于 ( B )。A、930 kN B、689 MPa C、930Pa D 、 930kPa 602.滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的抗拉强度为( A )。 A、不小于 1080 MPa B、不小于 1080kPa C、600kN D、5600 kN 603.滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的屈服强度为( D )。 A、不小于 108 MPa B、不小于 1080kPa C、600kN D、不小于 930 MPa 604.滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的伸长率为( B )。 A、不小于 5℅ B、不小于 12℅ C、0.12℅ D、不大于 5℅ 623.TDX 型套管锻铣器由接头、 弹簧、 刀体套筒、 刀体部件、 活塞、 扶正接头等组成, 其中( C ) 的作用是推动刀体部件张开。 A、扶正接头 B、弹簧 C、活塞 D、刀体套筒 624.TDX 型套管锻铣器由接头、 B ) ( 、刀体套筒、刀体部件、活塞、扶正接头等组成。 A、扶正接头 B、弹簧 C、活塞 D、刀体套筒 625.TDX 型套管锻铣器由( C ) 、弹簧、刀体套筒、刀体部件、活塞、扶正接头等组成。 A、扶正接头 B、弹簧 C、接头 D、刀体套筒 616.TDX178 套管锻铣器的刀体部件结构是( C )。 A、4 翼 4 刀 B、4 翼 3 刀 C、3 翼 3 刀 D、3 翼单刀 607.TDX140 套管锻铣器在段铣套管时是由 ( B )完成的。 A、铣锥 B、刀片 C、钻头 D、喷嘴 608.TDX140 套管锻铣器的切割动力是由 ( D )提供的。 A、喷嘴 B、液压源 C、钻头 D、转盘或顶驱 609.TDX140 套管锻铣器的刀体部件张开是由 ( )推动的。 A、扭矩 B、钻压 C、活塞 D、转盘或顶驱 [T/][D] C [D/] 606.TDX140 套管锻铣器钢体外径为( A )。 A、114mm B、140mm C、161mm D、124mm [T/] 610.TDX178 套管锻铣器的刀体部件最大张开外径是( C )。 A、161.7mm B、154mm C、210mm D、178mm [T/] 611.TDX178 套管锻铣器适用( D )套管。 A、φ139.7mm B、φ154mm C、φ210mm D、φ177.8mm [T/] 612.TDX178 套管锻铣器的接头螺纹是( B )。 A、φ62TBG B、NC38 C、φ73mm D、φ50UPTBG [T/] 614.TBQ178 型套管补接器的最大许用拉力是( C )。 A、72000kN B、7200N C、720kN D、720N [T/] 613.TDX 型套管锻铣器下井前要用 ( A )。 A、φ1mm 细铁丝将刀臂捆住 B、电焊将刀臂点死 C、卡子卡捞 D、重力下击使刀臂回缩 617.TDX 型套管锻铣器锻铣时,返出的铁屑厚约 0.5~0.2mm,长约 40~150mm,呈卷曲状。如 果铁屑太厚,说明 ( B )。 A、排量过大 B、钻压过高 C、钻压过低 D、排量过低 618.TDX 型套管锻铣器锻铣时,每锻铣( )时,进行上下划眼 1~3 次。 A、0.5~1m B、10~15m C、50m D、1 个单根 [T/][D] A [D/] 619.TDX 型套管锻铣器锻铣时,返出的铁屑厚约 0.5~0.2mm,长约 40~150mm,呈卷曲状。如 果铁屑太薄,说明 ( C )。 A、排量过大 B、钻压过高 C、钻压过低 D、排量过低 621.TDX 型套管锻铣器锻铣,当锻铣进尺速度明显降低时,可能的原因之一是( C )。 A、排量过大 B、钻压过高 C、刀片磨损 D、转速过大 622.TDX 型套管锻铣器钻具组合为( B )。 A、锥形铣鞋+扶正器+浮阀+减震器+钻铤+机械式随钻震击器+钻杆+套管锻铣器
393

B、锥形铣鞋+扶正器+套管锻铣器+浮阀+减震器+钻铤+机械式随钻震击器+钻杆 C、卡瓦打捞筒+机械式随钻震击器+扶正器+套管段锻器+浮阀+减震器+钻铤+钻杆锥 D、形铣鞋+扶正器+浮阀+减震器+钻铤+套管锻铣器+机械式随钻震击器+钻杆 626.使用后的 TDX 型套管锻铣器应用清水冲洗干净,主要检查刀片磨损变形情况、活塞杆密封 情况,如有刀片磨损变形、活塞杆密封失效等状况,应更换 ( C )。 A、扶正接头 B、弹簧 C、刀片和密封件 D、刀体套筒 620.TBQ178 型套管补接器补接套管的规格是 ( B )。 A、φ127mm 套管 B、φ177.8mm 套管 C、NC38 钻杆 D、φ140mm 套管 627.TBQ 型套管补接器和井下套管对接后上提钻具使其承受的拉力是 ( D )。 A、1000N B、90~100N C、9~10kN D、90~100kN 630.TBQ140 型套管补接器的工具外径为( )。 A、140mm B、173mm C、161mm D、152mm [T/][D] B [D/] 631.TBQ140 型套管补接器的连接螺纹是 ( D )。 A、NC26 B、NC31 C、NC38 D、φ140mm 套管螺纹 [T/] 632.TBQ178 型套管补接器的连接螺纹是 ( D )。 A、NC26 B、NC31 C、NC38 D、φ177.8mm 套管螺纹 [T/] 158.健康、安全、环境管理体系简称为( C )体系,或简单地用 HSE MS 表示。 A、质量管理 B、环境管理 C、HSE 管理 D、QHSE 管理[T/] 159.HSE 管理体系即为健康、安全与( B )体系的简称。 A、科学管理 B、环境管理 C、劳动保护 D、规范 [T/] 160.HSE 管理体系突出的是预防为主、安全第一,领导承诺,全面参与和( D )。 A、加强管理 B、生产优先 C、重点检查 D、持续发展[T/] 161.HSE 管理体系是由管理思想、 A )和措施联系在一起构成的,这种联系不是简单的组 ( 合,而是一种有机的、相互关联和相互制约的联系。 A、制度 B、规程 C、机构 D、文件[T/] 162.HSE 管理体系由( C )个一级要素和相应的二级要素组成。 A、五 B、六 C、七 D、八 163.HSE 管理体系的主要要素有:领导和承诺,方针和战略目标,组织机构、资源和文件,风 险评估和管理, ( ) ,实施和监测,评审和审核。 A、规划 B、程序 C、隐患 D、计划[T/] [D]A[D/] @Z164.[T] BL002 5 1 1 HSE 管理体系要素中,( )是核心。 A、实施和监测 B、领导和承诺 C、方针和战略目标 [D]B[D/]

D、风险评估和管理[T/]

Z165.[T] BL002 5 1 3 HSE 管理体系要素中,( )是方向。 A、领导和承诺 B、组织机构、资源和文件 C、实施和监测 [D]D[D/] Z166.[T] BL003 5 1 4
394

D、方针和战略目标[T/]

在 HSE 管理体系中,与“事故报告”相对应的一级要素是( )。 A、审核和评审 B、实施和监测 C、规划 D、评价和风险管理[T/] [D]B[D/] @Z167.[T] BL003 5 1 1 在 HSE 管理体系中,与“风险削减措施”相对应的一级要素是( )。 A、审核和评审 B、实施和监测 C、规划 D、评价和风险管理[T/] [D]D[D/] Z168.[T] BL003 5 1 3 在 HSE 管理体系中,与“程序和工作指南”相对应的一级要素是( )。 A、审核和评审 B、实施和监测 C、规划 D、评价和风险管理[T/] [D]C[D/] Z169.[T] BL003 5 1 3 在 HSE 管理体系中,与“管理者的代表”相对应的一级要素是( )。 A、组织机构、资源和文件 B、实施和监测 C、规划 D、评价和风险管理[T/] [D]A[D/] Z170.[T] BL004 5 1 5 HSE 方针是企业对其在 HSE 管理方面的意向和原则声明,是 HSE 管理体系的中心主题。要有 效实施管理体系,必须有( )作指导。 A、正确的方针 B、正确的政策 C、领导的指示 D、领导的批示[T/] [D]A[D/] Z171.[T] BL004 5 1 2 在 HSE 管理上应有明确的( )文件的方针目标,最高管理者提供强有力的领导和自上而下的 承诺,是成功实施 HSE 管理体系的基础。 A、承认和管理 B、承担和形式 C、承诺和形成 D、方法和形成[T/] [D]C[D/] Z172.[T] BL004 5 1 1 HSE 管理体系是指实施安全、环境与健康管理的组织机构、职责、做法、程序、( 成的整体。 A、程序和资源 B、过程和资源 C、过程和能量 D、程序和能量[T/] [D]B[D/]

)等而构

@Z173.[T] BL004 5 1 3 基层组织按 HSE 管理体系的要求建立和实施 HSE 管理,不是要抛弃企业现存可行和有效的 ( ),而是把它们有机地结合,以便更好地发挥作用。 A、管理模型 B、方式和方法 C、管理方法 D、管理方式和体系 [T/] [D]D[D/]

395

Z174.[T] BL005 5 1 4 HSE 管理小组职责是贯彻执行国家、地方政府和上级有关( )、法律、法规和标准。 A、HSE 方针、政策 B、HSE 过程、现场 C、HSE 现场、安排 D、HSE 方法、效果[T/] [D]A[D/] Z175.[T] BL005 5 1 4 HSE 管理小组职责是负责审定( ),作出 HSE 重大决策。 A、企业 HSE 方针政策 B、企业 HSE 方针目标 C、企业 HSE 方针方法 D、企业 HSE 方法效果[T/] [D]B[D/] Z176.[T] BL005 5 1 4 HSE 管理小组职责是负责审定年度( ),并监督实施。 A、HSE 方法效果 B、HSE 方针方法 C、HSE 工作计划 D、HSE 工作目标[T/] [D]C[D/] @Z177.[T] BL005 5 1 3 HSE 管理小组职责是按( )的原则,研究重大事故的处理决定并及时结案。 A、“二不放过” B、“三不放过” C、“五不放过” D、“四不放过”[T/] [D]D[D/] Z178.[T] BL006 5 1 2 在深化 HSE 管理过程中,公司或企业要把工作重点放在基层现场“两书一表”的( A、建立与运行上 B、组织与建立上 C、建立与组织上 D、运行与管理上[T/] [D]A[D/] @Z179.[T] BL006 5 1 2 “两书一表”是 SY/T 6276—1997 标准下的( ) ,即《HSE 作业计划书》 、 《HSE 作业指导书》《HSE 现场检查表》 、 。 A、纲领文件 B、具体操作项目 C、具体操作说明 D、具体操作文件[T/] [D]D[D/] Z180.[T] BL006 5 1 2 “两书一表”是 SY/T6276—1997 标准下的具体操作文件,即《HSE 作业计划书》 、 《HSE 作业指导书》 、HSE 现场检查表 ( )。 A、 《HSE 现场规划表》 B、 《HSE 现场项目表》 C、 《HSE 现场检查表》 D、 《HSE 生产运行表》[T/] [D]C[D/] Z181.[T] BL006 5 1 2 “两书一表”的实施,规范了基层 HSE 管理工作,提高了员工( )的能力,有效地避免了各类 事故的发生。 A、现场管理技能和组织抢险能力 B、现场操作技能和识别防范风险
396

)。

C、现场组织能力和识别操作风险 [D]B[D/]

D、现场组织能力和组织抢险能力[T/]

Z182.[T] BL007 5 1 2 《HSE 作业计划书》就是基层组织按照( )要求,针对某一特定施工作业项目或生产作业过 程(活动) ,为实现 HSE 管理的方针目标而编制的书面文件。 A、经济管理体系 B、市场管理体系 C、WTO 管理体系 D、HSE 管理体系[T/] [D]D[D/] @Z183.[T] BL007 5 1 5 《HSE 作业计划书》是指生产过程中有计划的( A、控制 B、程序 C、安全 D、分级[T/] [D]A[D/]

)管理程序文书。

Z184.[T] BL007 5 1 3 安全教育培训是《HSE 作业( ) 》的重要内容。 A、指导书 B、计划书 C、检查表 D、程序文件[T/] [D]B[D/] Z185.[T] BL007 5 1 5 《HSE 作业计划书》中的管理模式要求做到一级( A、要求 B、控制 C、管理 D、负责[T/] [D]C[D/]

)一级,一级向一级负责。

Z186.[T] BL008 5 1 4 《HSE 作业指导书》是用来指导生产岗位人员正确操作、规避( A、事故 B、风险 C、隐患 D、违章[T/] [D]B[D/] @Z187.[T] BL008 5 1 4 HSE 目标及( )是《HSE 作业指导书》的重要部分。 A、员工职责 B、管理制度 C、操作规程 D、安全规范[T/] [D]A[D/] Z188.[T] BL008 5 1 1 《HSE 作业指导书》的内容通常应具有安全性、科学性、 ( A、统一性 B、完整性 C、可操作性 D、指导性[T/] [D]C[D/]

)的程序文件。

) 。

Z189.[T] BL008 5 1 1 《HSE 作业指导书》具体内容有概述、 ( ) 、风险识别及控制措施、记录等。 A、危险点源 B、操作规程 C、注意事项 D、操作指南[T/] [D]D[D/]
397

Z@572.[T]B-L-012 3 1 5 使用 5LZ127× 型螺杆钻具进行钻灰塞时: 7 钻压 50KN, 泵压 6.0MPa。 钻进 30m 后泵压升至 12MPa 不进尺,将钻具上提 5m 使螺杆钻具空载,泵压仍为 12MPa。确认磨铣过程中修井液合格,钻 头水眼未堵死,判断可能的原因是( ) 。 A、马达失速 B、马达传动轴卡死 C、井内有落物 D、遇卡 [T/] [D]B[D/] Z@573.[T]B-L-013 3 1 5 使用 LZ 型螺杆钻具,允许的修井液含砂量小于( ) 。 A、2% B、8% C、15% D、10% [T/][D]A[D/] Z@574.[T]B-L-013 3 1 4 使用 LZ 型螺杆钻具,修井液的含砂量大于( )时,钻具的寿命将大大缩短。 A、1% B、30% C、20% D、5% [T/] [D]D[D/] Z@575.[T]B-L-013 3 1 3 使用 LZ 型螺杆钻具,为尽可能减少定子橡胶的气蚀损坏。修井液中芳香烃的含量应小于 ( ) 。 A、10% B、2% C、20% D、15% [T/][D]B[D/] Z@576.[T]B-L-013 3 1 3 使用 LZ 型螺杆钻具,修井液的 PH 值应在( )之间。 A、2--4 B、10--12 C、4--10 D、12--14% [T/][D]C[D/] Z@577.[T]B-L-013 3 1 3 温度过高对螺杆钻具马达性能十分不利,常规螺杆钻具最大允许温度( ) 。 A、90℃ B、100℃ C、110℃ D、120℃ [T/][D]D[D/] 578.[T]B-L-014 3 1 1 ( )是以液体压力为动力,驱动井下修井工具旋转,来完成钻塞、套铣、裸眼钻进等修 井作业。 A、顶驱 B、水龙头 C、机械转盘 D、螺杆钻具 [T/] [D]D[D/] 579.[T]B-L-014 3 1 3 螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,每一种钻具都有一定的有效工作流量范围,流量太 大会导致螺杆钻具的转速过高, ( ) ,甚至会损坏马达。A、减少连续使用的时间 B、延长使用寿命 C、增加安全系数 D、增加耐磨性 [T/][D] A[D/] 580.[T]B-L-014 3 1 2 螺杆钻具的流量太小会导致螺杆钻具的( ) A、转速增加 B、输出功率不够,甚至旁通阀不能关闭。 C、连续使用时间的减少 D、输出功率增加[T/][D] B[D/]
398

581.Z[T]B-L-014 3 1 1 LZ 型螺杆: 万向轴壳体和定子壳体的联接螺纹装配时涂有粘结剂, 拆卸时应加热至 200 摄氏度, 用大钳拆卸,加热( )时,在距螺纹端 100mm 范围之内加热,并在 100mm 之外用 湿布包上,避免热传给定子橡胶,降低定子寿命。 A、 螺杆 B、钻头 C、定子壳体螺纹 D、定子橡胶 [T/] [D] C [D/] Z@582.[T]B-L-015 3 1 5 5LZ120× 型螺杆钻具作用在钻头上的允许最大拉力( 7 ) 。 A、1290KN B、130KN C、2300N D、7200N[T/][D]A[D/] Z@583.[T]B-L-015 3 1 5 5LZ120× 型螺杆钻具作用在壳体的允许最大拉力( 7 ) 。 A、90KN B、130KN C、2300N D、2000KN[T/][D]D[D/] Z584.[T]B-L-015 3 1 5 对于 LZ 型螺杆钻具:长时间憋钻( ) 。 A、会使钻具空转 B、钻具扭增大矩 C、旁通阀打开 [D]D[D/]

D、严重损坏钻具[T/]

Z585.[T]B-L-015 3 1 4 LZ 型螺杆: 万向轴壳体和定子壳体的联接螺纹装配时涂有粘结剂, 拆卸时应加热至 200 摄氏度, 用大钳拆卸,加热定子壳体螺纹时,在距螺纹端 100mm 范围之内加热,并在 100mm 之外用 ( ) ,避免热传给定子橡胶,降低定子寿命。 A、 钳子加住 B、台钳加稳 C、湿布包上 D、套子套住 [T/] [D] C [D/] Z@586.[T]B-L-016 3 1 3 1 某井使用 3 /2 IF 钻杆,捞矛接头是 NC31 母扣,选择匹配接头 ( )。 A、311× 210 B、211× 310 C、311× 410 D、411× 310[T/] [D]B[D/] Z587.[T]B-L-016 3 1 4 1 某井使用 3 /2 IF 钻杆,铣锥是 4 1/2REG 公扣,选择匹配接头 ( )。 A、311× 430 B、211× 310 C、430× 310 D、431× 310[T/] [D]C[D/] Z588.[T]B-L-016 3 1 5 1 某井使用 3 /2 方钻杆采用标准螺纹,水龙头是 4 1/2REG 母扣,选择匹配接头 ( A、611× 430 B、631× 431 C、621× 431 D、630× 431[T/] [D]B[D/]

)。

399

Z@589.[T]B-L-016 3 1 5 某井使用 3 1/2 方钻杆采用“选用螺纹”,水龙头是 4 1/2REG 母扣,选择匹配接头 ( A、431× 431 B、430× 431 C、621× 431 D、630× 431[T/] [D]A[D/]

)。

Z@590.[T]B-L-017 3 1 3 7 钢级为 X95 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 2000mm2,其抗拉强度为 700 MPa ,则本体 抗拉力为( )。 A、950KN B、1400 N C、3500 KN D、1400 KN [T/] [D]D[D/] Z@591.[T]B-L-017 3 1 3 7 钢级为 S135 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 2000mm2,其抗拉强度为 800 MPa ,则本体 抗拉力为( )。 A、135KN B、2500 N C、1600 KN D、400 KN [T/] [D]C[D/] Z592. [T]B-L-017 3 1 5 7 钢级为 S135 的 2 /8IF 钻杆,本体环形横截面积为 1810mm2,其抗拉强度为 800 MPa ,则本体 抗拉力为( )。 A、135KN B、14480KN C、1448 N D、1448 KN [T/] [D]D[D/] Z593.[T]B-L-017 3 1 4 7 钢级为 E 级的 2 /8IF 钻杆,其本体抗拉强度不低于 ( )。 A、689 MPa B、6890 MPa C、6890Pa D、689 KN [T/] [D] A [D/] Z@594.[T]B-L-018 钻铤的布氏硬度( A、285~341 HB [D] A [D/] 3 1 5 C、930Pa D、930KPa [T/]

)。 B、285~341HRC

Z@595.[T]B-L-018 3 1 4 外径 127mm 的钻铤其接头代号为 NC38,和 2 7/8IF 钻杆相配其转换接头为( A、2A11× 310 B、330× 231 C、210× 311 D、310× [T/] 211 [D] C [D/]

)。

Z@596.[T]B-L-018 3 1 2 外径 127mm 的钻铤其接头代号为 NC38,钻头的接头 3 1/2 REG 公扣,其转换接头为( A、2A10× 310 B、330× 230 C、310× 330 D、310× 210 [T/] [D] C [D/]

)。

400

Z@597.[T]B-L-018 3 1 4 钢级为 G 级的 2 7/8IF 钻杆,其本体抗拉强度不低于 ( )。 A、793 KN B、7930 KPa C、793Pa D、793MPa [T/] [D] D[D/] Z@598. [T]B-L-019 3 1 钻铤的抗拉强度不低于 ( )。 A、930 KN B、930 KPa [D] D[D/] Z599.[T]B-L-019 3 1 5 钻铤的屈服强度不低于 ( )。 A、930 KN B、689 MPa [D] B [D/] Z600. [T]B-L-019 钻铤的布氏硬度( A、285~341 HB [D] A [D/] 5 C、930Pa D、758MPa [T/]

C、930Pa

D、930KPa [T/]

3 1 5 )。 B、285~341HRC

C、930Pa

D、930KPa [T/]

Z601. [T]B-L-019 3 1 3 外径 127mm 的钻铤其接头代号为 NC38,和 2 7/8IF 钻杆相配其转换接头为( A、2A11× 310 B、330× 231 C、210× 311 D、310× [T/] 211 [D] C [D/] Z602.[T]B-L-020 3 1 5 滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的抗拉强度为( )。 A、不小于 1080 MPa B、不小于 1080KPa [D] A [D/] Z@603. [T]B-L-020 3 1 5 滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的屈服强度为( )。 A、不小于 108 MPa B、不小于 1080KPa [T/] [D] D [D/] Z604. [T]B-L-020 3 1 5 滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的伸长率为( )。 A、不小于 5℅ B、不小于 12℅ [D] B [D/] Z605. [T]B-L-020 3 1 5 滑块卡瓦打捞矛接头、矛杆的伸长率为( )。 A、不小于 45℅ B、不小于 12℅
401

)。

C、600KN

D、5600 KN [T/]

C、600KN

D、不小于 930 MPa

C、0.12℅

D、不大于 5℅

[T/]

C、20℅

D、不大于 35℅

[T/]

[D] A [D/] Z606.[T]B-L-021 3 1 2 TDX140 套管段铣器钢体外径 ( )。 A、φ114mm B、φ140mm [D] A [D/] Z607.[T]B-L-021 3 1 3 TDX140 套管段铣器在段铣套管时是由 ( A、铣锥 B、刀片 C、钻头

C、φ161mm

D、φ124mm

[T/]

)完成的。 D、喷嘴 [T/][D] B [D/]

Z@608.[T]B-L-021 3 1 4 TDX140 套管段铣器的切割动力是由 ( )提供的。 A、喷嘴 B、液压源 C、钻头 D、转盘或顶驱 Z609.[T]B-L-021 3 1 2 TDX140 套管段铣器的刀体部件张开是由 ( )推动的。 A、扭矩 B、钻压 C、活塞 D、转盘或顶驱 Z610.[T]B-L-022 3 1 2 TDX178 套管段铣器的刀体部件最大张开外径是 ( A、161.7mm B、154mm C、210mm [D] C [D/] Z611. [T]B-L-022 3 TDX178 套管段铣器适用 A、φ139.7mm [D] D [D/] 1 4 ( )套管。 B、φ154mm

[T/][D] D [D/]

[T/][D] C [D/]

)。 D、178mm [T/]

C、φ210mm

D、φ177.8mm

[T/]

Z612.[T]B-L-022 3 1 2 TDX178 套管段铣器的接头螺纹是 A、φ62TBG B、NC38 [D] B [D/]

(

)。 C、φ73mm

D、φ50UPTBG

[T/]

Z613.[T]B-L-022 3 1 2 TDX 型套管段铣器下井前用 ( )。 A、φ1mm 细铁丝将刀臂捆住 B、电焊将刀臂点死 C、卡子卡捞 D、重力下击使刀臂回缩 [T/] [D] A [D/] Z@614.[T]B-L-022 3 1 4 TBQ178 型套管补接器的最大许用拉力是 ( A、72000KN B、7200N

)。 C、720KN
402

D、720N [T/]

[D]C [D/] Z615.[T]B-L-023 3 1 5 TDX 型套管段铣器正常磨铣参数 ( )。 A、钻压 5~60KN,转速 80~100r/min。 B、钻压 50~600KN ,转速 80~100r/min。C、 钻压 5~60KN ,转速 5~20r/min。 D、钻压 0~5KN ,转速 10~30r/min。 [T/] [D] A [D/] Z616.[T]B-L-023 3 1 5 TDX178 套管段铣器的刀体部件结构是 A、4 翼 4 刀 B、4 翼 3 刀 [D] C [D/]

(

)。 C、3 翼 3 刀

D、3 翼单刀

[T/]

Z617. [T]B-L-023 3 1 5 TDX 型套管段铣器段铣时,返出的铁屑厚约 0.5~0.2mm,长约 40~150mm,呈卷曲状。如果铁 屑太厚,说明 ( )。 A、排量过大 B、钻压过高 C、钻压过低 D、排量过低 [T/][D] B [D/] Z618. [T]B-L-023 3 1 1 TDX 型套管段铣器段铣时,每段铣( )时,进行上下划眼 1~3 次。 A、0.5~1m B、10~15m C、50m D、1 个单根 [T/][D] A [D/] Z @619.[T]B-L-023 3 1 3 TDX 型套管段铣器段铣时,返出的铁屑厚约 0.5~0.2mm,长约 40~150mm,呈卷曲状。如果铁 屑太薄,说明 ( )。 A、排量过大 B、钻压过高 C、钻压过低 D、排量过低 [T/] [D] C [D/] Z620. [T]B-L-023 3 1 3 TBQ178 型套管补接器补接套管的规格是 ( A、φ127mm 套管 B、φ177.8mm 套管 [D]B [D/]

)。 C、NC38 钻杆

D、φ140mm 套管[T/]

Z@621. [T]B-L-024 3 1 4 TDX 型套管段铣器段铣,当段铣进尺速度明显降低时(低于 02.m/h) ,原因之一( A、排量过大 B、钻压过高 C、刀片磨损 D、转速过大 [T/] [D] C [D/]

)。

Z622. [T]B-L-024 3 1 4 TDX 型套管段铣器钻具组合为( )。 A、锥形铣鞋+扶正器+浮阀+减震器+钻铤+机械式随钻震击器+钻杆+套管段铣器 B、锥形铣鞋+扶正器+套管段铣器+浮阀+减震器+钻铤+机械式随钻震击器+钻杆 C、卡瓦打捞筒+机械式随钻震击器+扶正器+套管段铣器+浮阀+减震器+钻铤+钻杆锥 D、
403

形铣鞋+扶正器+浮阀+减震器+钻铤+套管段铣器+机械式随钻震击器+钻杆[T/] [D] B [D/] Z623. [T]B-L-024 3 1 4 TDX 型套管段铣器由接头、弹簧、刀体套筒、刀体部件、活塞、扶正接头等组成,其( 作用是推动刀体部件张开。 A、扶正接头 B、弹簧 C、活塞 D、刀体套筒[T/] [D] C [D/] Z624. [T]B-L-024 3 1 4 TDX 型套管段铣器由接头、 ( A、扶正接头 B、弹簧 [D]B [D/]

)的

) 、刀体套筒、刀体部件、活塞、扶正接头等组成。 C、活塞 D、刀体套筒[T/]

Z625. [T]B-L-024 3 1 3 TDX 型套管段铣器由( ) 、弹簧、刀体套筒、刀体部件、活塞、扶正接头等组成。 A、扶正接头 B、弹簧 C、接头 D、刀体套筒[T/] [D] C [D/] Z626. [T]B-L-024 3 1 2 使用后的 TDX 型套管段铣器应用清水冲洗干净,主要检查刀片磨损变形情况、活塞杆密封情 况,如有刀片磨损变形、活塞杆密封失效,应进行更换 ( )。 A、扶正接头 B、弹簧 C、刀片和密封件 D、刀体套筒[T/] [D] C [D/] Z627. [T]B-L-024 3 1 3 TBQ 型套管补接器和井下套管对接后上提钻具使其承受的拉力是 ( )。 A、1000N B、90~100N C、9~10KN D、90~100KN [T/] [D]D [D/] Z628. [T]B-L-025 3 1 4 TBQ 型套管补接器的抓捞机构是由上接头、筒体 、( )、控制环、引鞋等组成。 A、扶正接头 B、偏心卡瓦 C、螺旋卡瓦 D、鼠笼式卡瓦[T/][D] C [D/] Z@629. [T]B-L-025 3 1 3 TBQ 型套管补接器的密封机构是由三个 A 型密封圈、 ( )组成 A、挡块 B、控制环 C、油环 D、上接头[T/] [D] A [D/] Z630. [T]B-L-025 3 1 4 TBQ140 型套管补接器的工具外径 ( )。 A、φ140mm B、φ173mm C、φ161mm

D、φ152mm [T/][D] B [D/]

404

Z631. [T]B-L-025 3 1 4 TBQ140 型套管补接器的连接螺纹是 ( )。 A、NC26 B、NC31 C、NC38 [D] D [D/]

D、φ140mm 套管螺纹 [T/]

Z632. [T]B-L-025 3 1 3 TBQ178 型套管补接器的连接螺纹是 ( )。 A、NC26 B、NC31 C、NC38 [D] D [D/] 二、判断题(对的画√,错的画× ) Z@1.[T]B-A-001 [D] × [D/] 3 2 4 目前注水泥塞是采用挤入法进行施工的。[T/]

D、φ177.8mm 套管螺纹 [T/]

正确答案:目前注水泥塞是采用挤入法或注入法进行施工的。 G2.[T]B-A-001 3 2 3 注水泥塞施工时,如果使用方池和板尺计算顶替量,则板尺必须始终在计量池的一个固定位置 计量。[T/] [D]√[D/] 3.[T]B-A-002 3 2 3 在井深为 2215m 的油井内注水泥塞时,应选择 G 级油井水泥。[T/][D]√[D/] @4.[T]B-A-002 3 2 4 在井深为 2815m 的油井内注水泥塞,选择 G 级油井水泥时不需要加入缓凝剂。[T/][D]× [D/] 正确答案:在井深为 2815m 的油井内注水泥塞,选择 G 级油井水泥时需要加入缓凝剂。 5.[T]B-A-003 3 2 4 用 100kg 干水泥配制密度为 1.80g/㎝ 3 的水泥浆,需用清水 52.52L。[T/][D]× [D/] 正确答案:用 100kg 干水泥配制密度为 1.80g/㎝ 3 的水泥浆,需用清水 53.57L。 @6.[T]B-A-003 3 2 5 用 1000kg 干水泥能配制密度为 1.85g/㎝ 3 的水泥浆量为 803L。[T/][D]√[D/] G7.[T]B-A-004 3 2 1 注水泥塞不要求水泥浆速凝,必须采用盐水。[T/][D]× [D/] 正确答案:注水泥塞时不要求水泥浆速凝,修井液是盐水时,注水泥浆前后应打清水隔离垫。 @Z8.[T]B-A-004 3 2 2 注水泥塞后,井筒口袋深度应符合设计要求。[T/][D]√[D/] G 9.[T]B-A-005 3 2 3 注水泥塞反洗水泥浆后,上提管柱,装好井口采油树,关井候凝。[T/][D]× [D/]
405

正确答案:注水泥塞反洗出多余水泥浆后,上提管柱,装好井口采油树,井筒内灌满同性能的 压井液,关井候凝。 Z@10. [T]B-A-005 3 2 4 挤入法注水泥塞前,应测地层的吸收量。[T/][D]√[D/] 11.[T]B-A-006 3 2 3 在 φ177.8mm 套管内注水泥塞,水泥塞试压压力为 12MPa。[T/][D] √ [D/] @Z12. [T]B-A-006 3 2 5 水泥浆的初始稠化时间随压力的增加而增加。[T/] [D] × [D/] 正确答案:水泥浆的初始稠化时间随压力的增加而减少。 @13.[T]B-A-007 3 2 2 配水泥浆的水与试验用水可以不一致。[T/][D]× [D/] 正确答案:配水泥浆的水与试验用水必须一致。 G14.[T]B-A-007 3 2 2 顶替液量必须计量准确,保证油管、套管水泥浆面平衡。[T/][D]√[D/] 15. [T]B-A-008 3 2 5 在油井水泥中,氧化铁通常占熟料中的 7%~9%。[T/][D]× [D/] 正确答案:在油井水泥中,氧化铁通常占熟料中的 2%~6%。 @16.[T]B-A-008 3 2 4 控制水泥中,四种活性成分的比例可以改变油井水泥的基本性能。[T/][D]√[D/] 17.[T]B-A-009 3 2 3 添加剂主要用于调整水泥稠化时间、密度、滤失量、流变性,增加强度及增加热稳定性。[T/] [D]√[D/] Z@18.[T]B-A-009 3 2 3 修井常用水泥为 G 级和 H 级。 [D] √[D/] 正确答案: 使用普通 (油井密度为 3.15g/ cm3) 水泥注水泥塞施工, 配浆密度不得低于 1.75g/cm3。 19.[T]B-A-010 3 2 5 水泥浆的大量失水对注水泥塞施工不会产生较大的影响。[T/][D]× [D/] 正确答案:水泥浆的大量失水将引起急剧稠化,降低流动性,易在井壁形成水泥饼,严重者可 造成卡钻和憋泵。 @20.[T]B-A-010 3 2 4 水泥浆从调配时起到变稠开始凝结这段时间,称为终凝时间。[T/]
406

[D]× [D/] 正确答案:水泥浆从调配时起到变稠开始凝结这段时间,称为初凝时间。 21.[T]B-A-011 3 2 4 B 级油井水泥适用井深 0~1830m。[T/][D]√[D/] @22.[T]B-A-011 3 2 4 G 级油井水泥的最短稠化时间为 120min。[T/][D]× [D/] 正确答案:G 级油井水泥的最短稠化时间为 90min。 23.Z [T]B-B-001 3 2 2 发现油井出水后,首先必须通过各种途径确定出水层位,然后才能采取措施进行堵水。 [T/][D]√[D/] @24.[T]B-B-001 3 2 3 油水井日常管理的好坏不会对管外窜槽产生直接影响。[T/][D]× [D/] 正确答案:如果对油水井管理措施不当,将造成地层坍塌,引起管外窜槽。 25.[T]B-B-002 3 2 2 管外窜槽将造成原油产量下降,油井含水上升。[T/][D]√[D/] @26.[T]B-B-002 3 2 4 为满足油田开发需要,要尽量增加射孔孔眼数。[T/][D]× [D/] 正确答案:在满足油田开发需要的前提下,要尽量减少射孔孔眼数。 @27.[T]B-B-002 3 2 3 分层压裂施工时,应采用套管平衡压力的方法,以减少层间压差,避免损坏套管。[T/] [D]√[D/] 28.[T]B-B-003 3 2 4 套溢法是指以观察套管溢流来判断层段之间有无窜槽的方法。[T/][D]√[D/] @29.[T]B-B-003 3 2 3 套压法是采用观察油管压力的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。[T/][D]× [D/] 正确答案:套压法是采用观察套管压力的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。 Z30.[T]B-B-004 3 2 4 根据声幅曲线可以判断含油的多少。[T/] [D]× [D/] 正确答案:根据声幅曲线可以判断水泥胶结的好坏。 @33.[T]B-B-004 3 2 3 用声幅测井解释固井质量好的井段,不存在窜槽的可能性。[T/][D]× [D/]
407

正确答案:用声幅测井解释固井质量好的井段,也存在着窜槽的可能性。 34.[T]B-B-005 3 2 4 放射性同位素找窜管柱通常为油管+Y531 封隔器+节流器+球座。[T/][D]× [D/] 正确答案:放射性同位素找窜管柱通常为油管+K344 封隔器+节流器+球座。 @35.[T]B-B-005 3 2 3 正挤入同位素液体后,要关井 24h,使地层充分吸收同位素液体。[T/][D]√[D/] 36.[T]B-B-006 3 2 4 循环法封窜施工时,将水泥浆顶替至节流器以上 10~20m 处,待水泥浆刚开始稠化上提封窜管 柱。[T/][D]√[D/] @37.[T]B-B-006 3 2 3 使用单水力压差式封隔器封窜时,封隔器应坐于封窜井段内。[T/][D]× [D/] 正确答案:使用单水力压差式封隔器封窜时,封隔器应坐于夹层上。 38.[T]B-B-007 3 2 5 当窜槽以上油层较多时,可采用由下向上挤水泥的方法。[T/][D]× [D/] 正确答案:当窜槽以上油层较多时,可采用由上向下挤水泥的方法。 @39.[T]B-B-007 3 2 4 使用光油管进行封窜,当水泥浆快出油管时,关套管闸门,将水泥浆挤入窜槽中。[T/][D]√[D/] 40.[T]B-B-008 3 2 4 在进行找窜施工时,要明确找窜井段上下套管接箍深度。[T/][D]√[D/] @G41.[T]B-B-008 3 2 4 使用单封隔器找窜的管柱自下而上为封隔器+节流器+上部油管。[T/] [D]× [D/] 正确答案:使用单封隔器找窜的管柱自下而上为球座+节流器+封隔器+油管。 G42. [T]B-B-009 3 2 5 使用 Y521 封隔器找窜结束后,将封隔器上提至射孔井段坐封,验证封隔器的密封性 。[T/] [D]× [D/] 正确答案:使用 Y521 封隔器找窜结束后,将封隔器上提至射孔井段以上坐封,验证封隔器的 密封性。 @Z43.[T]B-B-009 3 2 3 使用 K344 封隔器进行验窜找窜不坐井口时,如管柱悬重过低,则管柱易上顶。[T/][D]√[D/] Z44.[T]B-B-010 3 2 3 找窜封隔器要卡在需测井段射孔部位,并避开套管接箍。[T/][D]× [D/]
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正确答案:找窜封隔器要卡在需测井段夹层部位,并避开套管接箍。 @45.[T]B-B-010 3 2 4 低压井找窜施工时,可用泥浆作为修井液。[T/][D]× [D/] 正确答案:低压井找窜施工时,不能用泥浆作为修井液。 46.[T]B-B-011 3 2 3 低压井找窜施工时,不需坐好井口装置。[T/][D]× [D/] 正确答案:低压井找窜施工时,应坐好井口装置。 @47.[T]B-B-011 3 2 3 低压井找窜时,应仔细观察排量、泵压、进出口水量等变化情况,并详细记录在报表上。 [T/][D]√[D/] G48. [T]B-B-012 3 2 4 如果在漏失严重的井段找窜,应先堵漏后找窜。[T/][D]√[D/] @G49.[T]B-B-012 3 2 2 在高压自喷井找窜时,油管及套管要装灵敏压力表。[T/][D]√[D/] 50.[T]B-C-001 3 2 4 堵水管柱下到设计深度后,关闭井下相应开关,分别对上、下层投产。[T/][D]× [D/] 正确答案:堵水管柱下到设计深度后,打开井下相应开关,分别对上、下层投产。 @51.[T]B-C-001 3 2 2 堵水时,应按设计要求选择合适的压井液进行压井,注意不污染地层。[T/] [D]√[D/] Z52.[T]B-C-002 3 2 2 堵水时,下井管柱、工具必须清洁干净,丈量准确,丈量累积误差不得大于 20‰。[T/] [D]× [D/] 正确答案:堵水时,下井管柱、工具必须清洁干净,丈量准确,丈量累积误差不得大于 0.2‰。 @53.[T]B-C-002 3 2 3 堵水时,要装好指重表或拉力计。[T/][D]× [D/] 正确答案:堵水时,要装好检验合格的指重表或拉力计。 54.[T]B-C-003 3 2 4 自喷井固定堵水管柱适用于浅井低压多级卡堵水。[T/][D]× [D/] 正确答案:自喷井固定堵水管柱适用于深井高压多级卡堵水。 @55.[T]B-C-003 3 2 5 自喷井偏心悬挂堵水管柱由 Y344 封隔器、KPX 配产器、KGD 油管堵塞器等部件组成。 [T/][D]√[D/]

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56.[T]B-C-004 3 2 4 各种机械采油井堵水管柱一般均采用丢手管柱结构。[T/][D]√[D/] @57.[T]B-C-004 3 2 3 典型的机械采油堵水管柱有 15 套。[T/][D]× [D/] 正确答案:目前,典型的机械采油堵水管柱有 5 套。 @58.[T]B-C-005 3 2 4 封隔器支撑方式代号为 5 代表锚瓦支撑。[T/][D]√[D/] 59.[T]B-C-005 3 2 4 封隔器解封方式代号为 3 代表液压解封。[T/][D]× [D/] 正确答案:封隔器解封方式代号为 3 代表钻铣解封。 60.[T]B-C-006 3 2 3 Y111 封隔器用于分层卡堵水、找水和试油等。[T/][D]√[D/] Z@61.[T]B-C-006 3 2 2 Y111 封隔器靠支撑加压坐封。[T/][D]√[D/] @G62.[T]B-C-006 3 2 4 Y111 封隔器坐封以尾管为支撑,坐封剪钉在一定管柱重力作用下被剪断,使上接头、调节环、 中心管一起下行,压缩胶筒,使胶筒外径变大,封隔油套管环形空间。[T/][D]√[D/] 63.[T]B-C-007 3 2 5 Y211 封隔器坐封时,滑环销钉从长槽的上死点运动到坐封位置短槽的上死点。[T/][D]× [D/] 正确答案:Y211 封隔器坐封时,滑环销钉从短槽的上死点运动到坐封位置长槽的上死点。 @64.[T]B-C-007 3 2 2 Y211 封隔器解封方法是上提管柱,卡瓦及胶筒收回。[T/][D]√[D/] G@65.[T]B-C-008 3 2 3 大港 Y411-114 封隔器工作压力为 15MPa。[T/][D]× [D/] 正确答案:大港 Y411-114 封隔器上压最高工作压力为 25MPa。 G66.[T]B-C-008 3 2 4 大港 Y411-114 封隔器防坐距 500mm。[T/][D]√[D/] G67. [T]B-C-009 3 2 4 Y541 封隔器适用于斜井的分层找水、堵水和注水。[T/][D]√[D/] @G68.[T]B-C-009 3 2 4 Y541-148 封隔器内径 φ62mm。[T/][D] √[D/]
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69.[T]B-C-010 3 2 4 在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中,第一个字母代表工具型式代号。[T/][D]× [D/] 正确答案:在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中,第一个字母代表工具分类代号。 @70.[T]B-C-010 3 2 4 在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中,工具名称是用汉字表示的。[T/][D]√[D/] @G72.[TW]B-C-011 3 2 2 KQS-110 配产器不能用于分层采油。 [T/][D]× [D/] 正确答案:KQS-110 配产器可用于分层采油、找水、测压和试油。 @73.[T]B-C-011 3 2 5 KQS-110 配产器总长 700mm。[T/][D]√[D/] G74.[T]B-C-012 3 2 3 KPX-113 配产器由工作筒和堵塞器组成。[T/][D]× [D/] 正确答案:KPX-113 配产器由偏心工作筒和堵塞器组成。 G@75.[T]B-C-012 3 2 2 KPX-113 配产器不能应用于试油施工。[T/][D]× [D/] 正确答案:KPX-113 配产器可应用于试油施工。 G76.[T]B-C-013 3 2 5 KGD 油管堵塞器总长 590mm。[T/] [D]× [D/] 正确答案:KGD 油管堵塞器总长 530mm。 @77.[T]B-C-013 3 2 2 KGD 油管堵塞器主要由工作筒和堵塞器总成组成。[T/][D]√[D/] 78.[T]B-C-014 3 2 5 选择性堵水机理是利用油、水和岩石性质,以及出油、水层间的差异来选择堵剂的。[T/] [D]√[D/] @79.[T]B-C-014 3 2 5 非选择性堵水主要用水泥浆、树脂等一次堵死出水层位。[T/][D]√[D/] Z@80.[T]B-D-001 3 2 3 《SY/T 5587.3—2004》规定,在打开油气层的井中,不能用空气压缩气作为气源,推荐选用注 氮气或二氧化碳气体。 [T/][D]√[D/] Z81.[T]B-D-001 3 2 3 《SY/T 5587.3—2004》规定,在油气井中,不能用压缩氮气作为气源,推荐选用注氮气或二氧 化碳气体。 [T/]
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[D]× [D/] 正确答案: 《SY/T 5587.3—2004》规定在打开油气层的井中,不能用空气压缩气作为气源,推 荐选用注氮气或二氧化碳气体。 @Z@82.[T]B-D-002 3 2 3 油管内气举是利用连续油管作为通道,将井筒内的液体用压缩气体举升至地面,放压后降低液 柱压力,建立生产压差,靠泵车将地层中的油、气、水举升至地面。 [T/][D]× [D/] 正确答案:油管内气举是利用连续油管作为通道,将井筒内的液体用压缩气体举升至地面,放 压后降低液柱压力,建立生产压差,靠地层能量将地层中的油、气、水举升至地面。 Z@83.[T]B-D-002 3 2 3 气举诱喷分两种方式:一种是油管内气举;另一种是环空气举。 [T/][D]√[D/] Z84.[T]B-D-002 3 2 3 油管内气举是利用连续油管作为通道,将油管内的液体用压缩气体举升至地面,放压后降低液 柱压力,建立生产压差,靠地层能量将地层中的油、气、水举升至地面。 [T/][D]√[D/] Z85.[T]B-E-001 3 2 3 当井底压力大于地层压力时,天然气也会侵入井内。[T/][D]√[D/] Z86.[T]B-E-001 3 2 4 在侵入井内的地层流体循环出井的过程中,环空压力有利于控制地层压力。[T/][D]√[D/] Z87.[T]B-E-002 3 2 3 闸板防喷器的手动锁紧装置不仅能用于关闭闸板,也可用于打开闸板。[T/][D]× [D/] 正确答案:闸板防喷器的手动锁紧装置只能用于关闭闸板,不能用于打开闸板。 @Z88.[T]B-E-002 3 2 3 封井器长期封井时,应手动锁紧,并卸掉控制管线内的油压。[T/][D]√[D/] Z@89.[T]B-E-003 3 2 3 FK125-3 防喷器控制装置储能器公称总容积为 125L。[T/][D]√[D/] Z90.[T]B-E-003 3 2 3 对于节流压井管汇上的手动平板阀,平板阀到位后均应回转 1/4 ~1/2 圈。[T/][D]√[D/] Z91.[T]B-F-001 3 2 3 测定卡点深度可以确定大修施工中管柱倒扣时的悬重和切割深度,即确定管柱的中和点。 [T/][D]√[D/] Z@92.[T]B-F-003 3 2 5 提拉法测定卡点深度精确度较高。[T/] [D]× [D/] 正确答案:提拉法测定卡点深度有较大误差,只能用来估算卡点位置。
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G94.[T]B-F-002 3 2 3 测卡仪器测卡法主要配合憋压方法处理被卡管柱。[T/][D]× [D/] 正确答案:测卡仪器测卡法主要配合切割方法处理被卡管柱。 Z95.[T]B-F-003 3 2 3 提拉法测卡点有一定的误差。[T/][D]√[D/] G96.[T]B-F-002 3 2 4 侧卡仪测卡时,卡点应位于无应变到有应变的显著变化部位。[T/][D]√[D/] @97.[T]B-F-003 3 2 3 测卡点施工中,上提负荷不能超过井架安全负荷和管柱的抗拉强度。[T/][D]√[D/] Z98. [T]B-F-001 3 2 3 测定卡点深度能保证管解卡。 [T/][D] × [D/] 正确答案:测定卡点深度能保证管柱切割时在卡点上部设计位置。 G99.[T]B-G-001 3 2 3 注水井可以无控制放压,特别是套管放压。[T/][D]× [D/]注水井要控制放压,特别是套管放压。 Z@100.[T]B-G-001 3 2 3 填砂施工深度应距井口有足够的距离。[T/][D]× [D/] 正确答案:填砂施工尾管深度应距预计砂面有足够的距离。 101.[T]B-G-002 3 2 3 磨鞋从上至下都没有水眼。[T/][D]× [D/] 正确答案:磨鞋自上而下都有水眼。 @102.[T]B-G-002 3 2 4 磨鞋体的底面和侧面应有过水槽。[T/][D]√[D/] @G103.[T]B-G-003 3 2 3 磨铣施工过程中,若出现无进尺或蹩钻等现象,可适当增加钻压。[T/] [D]× [D/] 正确答案:磨铣施工过程中,若出现无进尺或蹩钻等现象,应分析原因,采取措施防止磨坏套 管。 Z104.[T]B-G-003 3 2 3 磨铣工具一般不应有外出刃。如果必须有外出刃,应考虑磨铣时对套管的损伤。 [T/][D]√[D/] G105.[T]B-G-004 3 2 5 磨铣施工过程中,当出现的磨屑呈头发丝状时,说明钻压大,应当减小钻压。[T/][D]× [D/]
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正确答案:磨铣施工过程中,当出现的磨屑呈头发丝状时,说明钻压小,应当增加钻压。 106.[T]B-G-004 3 2 5 磨铣施工过程中,如果磨屑大量呈现鳞片状或铁末,说明磨鞋已磨损严重,需要更换新的磨鞋。 [T/] [D]√[D/] @Z107.[T]BG004 3 2 4 磨铣时排量的大小根据套管环空尺寸、 钻具尺寸、 修井液性能、 钻屑沉降速度而定。 [T/][D]√[D/] G108. [T]B-G-005 3 2 4 锥形(梨形)磨鞋、柱形磨鞋、套铣鞋与裙边铣鞋等采用较高的钻压。[T/][D]× [D/] 正确答案:锥形(梨形)磨鞋、柱形磨鞋、套铣鞋与裙边铣鞋等不应采用较高的钻压 @109.[T]B-G-005 3 2 5 井下磨铣,应选用较高的转速进行,以取得较高的磨铣速度。[T/][D]√[D/] 110.[T]B-G-006 3 2 4 当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时,在磨铣中落物会跟随磨鞋一起做圆周运动。[T/] [D]√[D/] @G111.[T]B-G-006 3 2 5 当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时,要让平底磨鞋在落鱼上长时间进行磨铣。[T/] [D]× [D/] 正确答案:当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时,采取措施,使落物在某一段时间内暂时 固定,以便磨铣。 G@112.[T]B-G-007 3 2 4 产生跳钻时,要把转速降低至 5r/min 左右。[T/][D]× [D/] 正确答案:产生跳钻时,要把转速降低至 50r/min 左右。 113.[T]B-G-007 3 2 5 磨鞋在井下卡死的原因一是落鱼偏靠套管;二是落鱼碎块;三是钻屑沉积。[T/][D]√[D/] G114.[T]B-G-008 3 2 4 套铣筒下钻遇阻时,可用套铣筒划眼。[T/][D]× [D/] 正确答案:套铣筒下钻遇阻时,不能用套铣筒划眼。 @115.[T]B-G-008 3 2 4 套铣鞋没有离开套铣位置时不能停泵。[T/][D]√[D/] 116.[T]B-G-009 3 2 4 磨铣过程中不得随意停泵,如需停泵则必须将管柱及钻头上提 20m 以上。[T/][D]√[D/]
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@117.[T]B-G-009 3 2 4 钻头之上必须接装安全接头。[T/][D]√[D/] 118.[T]B-H-001 3 2 2 公锥由接头和锥体两部分组成,一般是长方形整体结构。[T/][D]× [D/] 正确答案:公锥由接头和锥体两部分组成,一般是长锥形整体结构。 Z@119.[T]B-H-001 3 2 3 公锥与正、反扣钻杆及其他工具配合使用,可实现不同的磨铣工艺。[T/][D]× [D/] 正确答案:公锥与正、反扣钻杆及其他工具配合使用,可实现不同的打捞工艺。 G120.[T]B-H-002 3 2 4 使用公锥进行打捞起钻时,若管柱卸扣困难可使用转盘卸扣。[T/][D]× [D/] 正确答案:使用公锥进行打捞起钻时,禁止使用转盘卸扣。 @121.[T]B-H-002 3 2 3 应根据下放深度、泵压和悬重的变化判断公锥是否进入鱼腔。[T/][D]√[D/] G@122.[T]BH003 3 2 5 母锥造扣 3~4 扣时, 若指重表悬重上升、 钻压下降, 应下放钻具继续造扣, 直至悬重不增为止。 [T/][D] √[D/] Z123.[T]B-H-003 3 2 3 母锥的内腔牙面上有正、反扣标志槽。[T/][D]× [D/] 正确答案:母锥的接头上有正、反扣标志槽。 @124.[T]B-H-003 3 2 5 母锥的打捞螺纹只有三角形螺纹。[T/][D]× [D/] 正确答案:母锥的打捞螺纹有三角形螺纹和锯齿形螺纹两种。 125.[T]B-H-004 3 2 2 滑块捞矛是内捞工具,它可以打捞具有内孔的落物。[T/][D]√[D/] @126.[T]B-H-004 3 2 4 滑块捞矛在打捞落物时,当矛杆与滑块进入鱼腔之后,滑块依靠自重向下滑动。[T/][D]√[D/] Z127.[T]B-H-005 3 2 2 滑块捞矛在下井前,无须测量捞矛杆及接箍外径。[T/][D]× [D/] 正确答案:滑块捞矛在下井前,要测量捞矛杆及接箍外径。 Z@128.[T]B-H-005 3 2 2 使用滑块捞矛打捞落物时,试提时指重表拉力明显上升,活动解卡后指重表拉力明显下降。
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[T/][D]√[D/] G129.[T]B-H-006 3 2 5 可退式打捞矛中部是梯形大螺距外螺纹。[T/][D]× [D/] 正确答案:可退式打捞矛圆卡瓦是锯齿形大螺距外螺纹。 @G130.[T]B-H-006 3 2 5 可退式打捞矛圆卡瓦外表面有多头的锯齿形右旋打捞螺纹。[T/][D]× [D/] 正确答案:常规的正扣可退式打捞矛圆卡瓦外表面有多头的锯齿形左旋打捞螺纹。 131.[T]B-H-007 3 2 2 使用可退式捞矛打捞在下探过程中,要注意观察钻具指重变化。[T/][D]√[D/] @132.[T]B-H-007 3 2 4 LM-T73 可退式捞矛可以打捞内径为 63mm 的落物。[T/][D]× [D/] 正确答案: LM-T73 可退式捞矛可以打捞内径为 54.6~62mm 的落物。 G133.[T]B-H-008 3 2 4 卡瓦打捞筒不能对遇卡管柱施加扭矩进行倒扣。[T/][D]× [D/] 正确答案:卡瓦打捞筒可以对遇卡管柱施加扭矩进行倒扣。 @G134. [T]B-H-008 3 2 5 卡瓦打捞筒在打捞过程中,卡瓦在钻具作用下被压下,将鱼顶抱住。[T/][D]× [D/] 正确答案:卡瓦打捞筒在打捞过程中,卡瓦在弹簧力作用下被压下,将鱼头抱住。 @Z135.[TW]B-H-008 3 2 4 DLT-114 表示最大外径为 114mm 的打捞筒。[T/][D] √[D/] 136.[T]B-H-009 3 2 3 卡瓦打捞筒在打捞重量较轻的落鱼指重表反映不明显时,可以转动钻具 90° 重复打捞数次,再 进行提钻。[T/][D]√[D/] @Z137.[T]B-H-009 3 2 5 卡瓦打捞筒在下井前, 应用实物测量卡瓦结合后的抓捞尺寸, 其圆弧半径尺寸应小于落鱼 10 ~ 20mm。[T/][D]× [D/]正确答案:卡瓦打捞筒在下井前,用实物测量卡瓦结合后的抓捞尺 寸,其圆弧半径尺寸应小于落鱼 1~2mm。 138.[T]B-H-010 3 2 4 使用开窗打捞筒时,不允许在工具底部开成一把抓齿形组合使用。[T/][D]× [D/] 正确答案:使用开窗打捞筒时,允许在工具底部开成一把抓齿形组合使用。 @139.[T]B-H-010 3 2 4 开窗打捞筒打捞落物时,窗舌外胀,其反弹力紧紧咬住落鱼本体,窗舌也牢牢卡住台阶。 [T/][D]√[D/]
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140.[T]B-H-011 3 2 4 开窗打捞筒打捞落物时,在正循环冲洗鱼顶的同时缓慢旋转下放钻具,注意观察指重变化。[T/] [D]√[D/] @141.[T]B-H-011 3 2 3 使用开窗打捞筒打捞落物时,在起钻过程中可以猛提猛放。[T/][D]× [D/] 正确答案:使用开窗打捞筒打捞落物时,在起钻过程中操作要平稳,切勿顿碰与敲击钻柱。 142.[T]B-H-012 323 一把抓由上接头和带抓齿的筒体组成。[T/][D]√[D/] @143.[T]B-H-012 3 2 3 由于一把抓的使用条件、打捞范围有限,可用效率较高的工具代替,所以在生产实际中并不常 用。[T/][D]√[D/]

144.[T]B-H-013 3 2 2 下放一把抓,当指重表略有显示时,上提钻具并旋转一个角度后再下放,找出最大方入。 [T/][D]√[D/] @Z145.[T]B-H-013 3 2 3 一把抓下至井底以上 200m,开泵洗井,将落鱼上部沉砂冲净后停泵。[T/][D]× [D/] 正确答案:一把抓下至井底以上 1~2m,开泵洗井,将落鱼上部沉砂冲净后停泵。 146.[T]B-H-014 3 2 3 可退式打捞筒可与安全接头、下击器、上击器、加速器等组合使用。[T/][D]√[D/] @147.Z [T]B-H-014 3 2 2 可退式打捞筒在打捞提不动时不能退出工具。[T/] [D]× [D/] 正确答案:可退式打捞筒在打捞提不动时可以退出工具。 148.[T]B-H-015 3 2 4 当落鱼进入可退式打捞筒循环洗井时,不用注意泵压变化。[T/][D]× [D/] 正确答案:当落鱼进入捞筒循环洗井时,应注意泵压变化,防止憋泵。 @G149.[T]B-H-015 3 2 2 使用可退式打捞筒打捞时,井内应无泥砂,防止卡钻。[T/][D]√[D/] @150.[T]B-H-016 3 2 2 可退式抽油杆打捞筒抓住抽油杆后上提即可捞出。[T/][D]√[D/]

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Z151.[T]B-H-016 3 2 2 螺旋式抽油杆打捞筒由上接头、筒体、芯轴、引鞋所组成。[T/] [D]× [D/] 正确答案:螺旋式抽油杆打捞筒是上接头、筒体、螺旋卡瓦、引鞋所组成。 152.[T]B-H-017 3 2 3 使用可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时,要边旋转边下放。[T/][D]√[D/] @153.[T]B-H-017 3 2 4 若想退出可退式抽油杆打捞筒,可先下击,然后缓慢左旋并上提,即可退出。[T/][D]√[D/] 154.[T]B-H-018 3 2 4 使用不可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时,是在弹簧力的作用下将卡瓦下推。[T/][D]√[D/] @155.[T]B-H-018 3 2 5 打捞外径为 φ22mm 的落物,可使用 CLT01 不可退式抽油杆打捞筒打捞。[T/][D]× [D/] 正确答案:打捞外径为 φ22mm 的落物,可使用 CLT03 不可退式抽油杆打捞筒打捞。 156.[T]B-F-019 3 2 3 螺旋外钩由接头、钩杆、螺旋锥体组成。[T/][D]× [D/] 正确答案:螺旋外钩由接头、钩杆、钩齿、螺旋锥体组成。 @157.[T]B-H-019 3 2 3 在打捞过程中,螺旋外钩的螺锥通过旋转可钻入成团压实的电缆中,上提可将电缆捞获。[T/] [D]√[D/] G158.[T]B-H-020 3 2 5 如果确定螺旋外钩打捞已经捞上落,即可上提,不能旋转。[T/][D]× [D/] 正确答案:螺旋外钩打捞,如果确定已经捞上落,边上提边旋转。 @G159. [T]B-H-020 3 2 4 螺旋外钩打捞电缆,加压不超过 50kN。[T/][D]× [D/] 正确答案:螺旋外钩打捞,加压不超过 20kN。 G160.[T]B-H-021 3 2 5 局部反循环打捞篮的筐体四周装有 6~8 只捞爪,不能自动复位。[T/][D]× [D/] 正确答案:局部反循环打捞篮的筐体四周装有 6~8 只捞爪,能自动复位。 G@161.[T]B-H-021 3 2 5 局部反循环打捞篮可以打捞井底质量较轻的碎散落物。 [D]√ [D/] G162.[T]B-H-022 3 2 4
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若落物最大直径为 95mm,可选用 DL04-00 型局部反循环打捞篮进行打捞。[T/][D]× [D/] 正确答案:若落物最大直径为 95mm,可选用 DL05-00 型局部反循环打捞篮进行打捞。 G@163.[T]B-H-022 3 2 5 φ127mm 套管要选用 DL03-00 型局部反循环打捞篮进行打捞。[T/][D]× [D/] 正确答案:φ127mm 套管要选用 DL02-00 型局部反循环打捞篮进行打捞。 G164.[T]B-H-023 3 2 5 机械式内割刀切割后的断口外端向外凸出,外径稍有增大。[T/] [D]× [D/] 正确答案:聚能切割后的断口外端向外凸出,外径稍有增大。 @165.[T]BH023 3 2 3 机械式内割刀可用于取换套管施工中被套铣套管的适时切割。[T/][D]√[D/] 166.[T]B-H-024 3 2 3 下机械式内割刀时,应防止正转管柱。[T/][D]√[D/] G@167.[T]B-H-024 3 2 4 JNGD140 机械式内割刀的切割转数为 100~150r/min。 [T/][D]× [D/] JNGD140 机械式内割刀的切 割转数为 10~20r/min。 G@168.[T]B-H-025 3 2 3 爆炸切割可用于井下遇卡管柱和取换套管时套铣套管的切割。[T/][D]√[D/] G169.[T]B-H-025 3 2 5 爆炸切割弹被引爆后,炸药中的切割头将被切割管壁炸断。[T/][D]× [D/] 正确答案:爆炸切割弹被引爆后,产生的高温高压气体喷射将被切割管壁熔化、吹断。 170.[T]B-H-026 3 2 3 爆炸切割弹的电雷管应绝缘。[T/][D]√[D/] @171.[T]B-H-026 3 2 3 爆炸切割弹在磁性定位器校深无误后,接通地面电源,引爆雷管、切割弹。[T/][D]√[D/] G172. [T]B-H-027 3 2 3 波纹管水力机械式套管补贴器适用于油水井套管的腐蚀孔洞、裂缝、破裂、螺纹漏失等类型的 套管内壁补贴修复。[T/][D]√[D/] G@173.[T]B-H-027 3 2 5 波纹管水力机械式套管补贴器的刚性胀头上部呈圆球状。[T/][D]× [D/] 正确答案:波纹管水力机械式套管补贴器的弹性胀头上部呈圆球状。

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G174.[T]B-H-028 3 2 4 使用波纹管补贴套管时,入井管柱及工具螺纹旋紧扭矩不低于 22N· m。[T/][D]× [D/] 正确答案:使用波纹管补贴套管时,入井管柱及工具螺纹旋紧扭矩不低于 3200N· m。 175.[T]B-H-028 3 2 3 使用波纹管补贴后,要采用工程测井核对补贴后的波纹管的准确深度。[T/][D]√[D/] @176.[T]B-H-029 3 2 4 开式下击器的芯轴中间是外六方长杆,上部有连接外螺纹,内有水眼。 [T/][D]√[D/] 177.[T]B-H-029 3 2 4 开式下击器的芯轴外套有六方孔,套在芯轴的六方杆上,能传递扭矩。 [T/][D]√[D/] G178.[T]B-H-030 3 2 4 XJ-K108 型开式下击器的冲程为 405mm。[T/][D]× [D/] 正确答案:XJ-K108 型开式下击器的冲程为 505mm。 G@179.[T]B-H-030 3 2 4 开式下击器要远离落物卡点,以发挥最大震击力。[T/][D]× [D/] 正确答案:开式下击器要尽量靠近落物卡点,以发挥最大震击力。 G@180.[T]B-H-031 3 2 5 液压上击器的工作过程分为拉伸储能阶段、撞击阶段和复位阶段。[T/][D]× [D/] 正确答案:液压式上击器的工作过程分为拉伸储能阶段、释放能量阶段、撞击阶段和复位阶段。 G181.[T]B-F-031 3 2 4 液压上击器能在极短的时间内将变形能转变成向上的冲击动能,使遇卡管柱解卡。[T/][D]√[D/] G182.[T]B-H-032 3 2 4 YSQ-95 型液压上击器的最大工作负荷为 23.5kN。[T/][D]× [D/] 正确答案:YSQ-95 型液压上击器的最大工作负荷为 204.5kN。 @183.[T]B-H-032 3 2 4 液压上击器震击、打捞钻柱结构自下而上为 可退式打捞工具+安全接头+液压上击器+配重钻铤+加速器+钻具。[T/][D]√[D/] @Z184.[T]B-H-032 3 2 4 液压上击器是震击类工具,主要用于解除管柱砂卡、封隔器卡、小型落物卡等 [T/][D]√[D/] 185.液压加速器的上、下腔内充满一定压力的机油。[ × ] 正确答案:液压加速器的上、下腔内充满一定压力的硅机油。 186.液压加速器安装在液压上击器的下部。[ × ]
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正确答案:液压加速器安装在液压上击器的上部。 187. YJ-95 型液压加速器的冲程为 219mm。[ × ] 正确答案:YJ-95 型液压加速器的冲程为 200mm。 188. YJ-108 型液压加速器推荐使用拉力为 182kN。[ × ] 正确答案:YJ-108 型液压加速器推荐使用拉力为 1923kN。 189.液压加速器主要用于储存能量,补偿钻柱伸长的消耗使下井工具被破坏的可能性降低到最 小。[T/] [D] √ [D/] 190.倒扣器的主要功能是将钻杆的反扭矩变成遇卡管柱的正扭矩。[ × ] 正确答案:倒扣器的主要功能是将钻杆的正扭矩变成遇卡管柱的反扭矩。 191.倒扣器可以锚定在裸眼井段内。[ × ] 正确答案:倒扣器不可以锚定在裸眼井段内。 192. DKQ148 倒扣器的井内锁定工具压力为 37MPa。[ × ] 正确答案:DKQ148 倒扣器的井内锁定工具压力为 3.4MPa。 193.倒扣器的外筒体负担打捞作业中的全部上提力。[ × ] 正确答案:倒扣器的长轴和支撑套负担打捞作业中的全部上提力。 194.锁定机构的主要作用是在投球后憋压,将倒扣器四部分连接成一体。[T/][D]√[D/] 195.倒扣器在下钻过程中,切忌转动工具。[T/][D]√[D/] 196.倒扣器工作前不需洗井,可直接进行倒扣作业。[ × ] 正确答案:倒扣器工作前必须开泵洗井,循环不正常不得进行倒扣作业。 197.在打捞作业中,倒扣捞筒的密封装置顶在上接头下端面上,迫使卡瓦外胀。[ × ] 正确答案:在打捞作业中,倒扣捞筒的限位座顶在上接头下端面上,迫使卡瓦外胀。 198.在释放状态下,倒扣捞筒的卡瓦内径略小于落鱼外径。[T/][D]√[D/] 199.打捞外径为 74mm 的管类落物,可选用 DLT-T89 倒扣捞筒。[ × ] 正确答案:打捞外径为 74mm 管类落物,可选用 DLT-T73 倒扣捞筒。 200.当倒扣捞筒需要退出落鱼时,钻具下击,向右旋转 1/4 ~ 1/2 圈并上提钻具,退出落鱼。 [T/][D]√[D/] 201.倒扣捞矛是内捞工具,既可对遇卡落物倒扣,又可释放落鱼,还能进行修井液循环。 [T/][D]√[D/] 202.倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中,是限位块顶着卡瓦上端面,迫使卡瓦缩进落鱼内。[ × ] 正确答案:倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中,是花键套顶着卡瓦上端面,迫使卡瓦缩进落鱼内。 203.打捞内径为 74mm 的管类落物,可选用 DLM-T60 倒扣捞矛。[ × ] 正确答案:打捞内径为 74mm 的管类落物,可选用 DLM-T73 倒扣捞矛。 204. DLM-T73 倒扣捞矛的许用拉力为 650kN。[ × ] 正确答案:DLM-T73 倒扣捞矛的许用拉力为 600kN。 205.爆炸松扣工具爆炸后即可旋转管柱。[T/][D]√[D/] 206.爆炸松扣工具主要用于遇卡管柱的倒扣旋转,在无反扣钻具且遇卡管柱经最大上提负荷处 理仍无解卡可能时,可一次性取出卡点以上管柱。[T/][D]√[D/] 207.爆炸松扣工具爆炸后,通常情况下管柱不动。[ × ] 正确答案:爆炸松扣工具爆炸后,管柱微跳,并沿反方向旋转数圈。 208.爆炸松扣工具经磁性定位仪定位后,按设计负荷上提管柱即可进行爆炸松扣。[ × ] 正确答案:爆炸松扣工具经磁性定位仪定位后,按设计负荷上提管柱并施加反扭矩即可进行爆 炸松扣。 209.配管柱时,应将油管、短节、下井工具,按下井先后顺序在油管桥上依次连接好,并打上
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明显标记。[ √ ] 210.配管柱时,可把不用的油管与下井油管混放在一起。[ × ] 正确答案:配管柱时,应把不用的油管与下井油管分开摆放。 211.在井身结构示意图中,外侧两条垂线代表井壁,间距一般为 16cm。[ × ] 正确答案:在井身结构示意图中,外侧两条垂线代表井壁,间距一般为 16mm。 212.在井身结构图中,在内侧两垂线的下端点分别画上一小三角符号,代表套管下入深度。[ √ ] 213.在组配分层配产管柱时,第三级封隔器至底部球座之间所需油管长度=底部球座设计深度 -第三级封隔器设计深度-第三级封隔器下部长度-配产(水)器长度-底部球座长度。[ √ ] 214.在组配分层配产管柱时,第一级封隔器实配深度=油补距+油管挂长度+选用油管长度+ 第一级封隔器长度。[ × ] 正确答案:在组配分层配产管柱时,第一级封隔器实配深度=油补距+油管挂长度+选用油管 长度+第一级封隔器上部长度。 215.在组配分层配产管柱时,要编出配管柱记录顺序号,并准备好封隔器卡距所需短节。[ √ ] 216.在组配分层配产管柱时,要掌握封隔器卡点在夹层内允许活动的范围。[ √ ]

217.偏心配产器的图例为 218.工作筒的标准图例为 [ ×]

[√] 正确答案:安全接头的标准图例为

261.偏心法兰型光杆密封盒的特点是用法兰与抽油三通连接,对于抽油光杆中心对中偏差有较 大的调节量。[ √ ] 262.光杆密封器的密封元件不要求有耐磨性。[ × ] 正确答案:光杆密封器的密封元件要具有一定的耐磨性,以保持一定的检修周期。 263.抽油杆光杆与抽油光杆密封盒形成的摩擦副要具有一定的密封性,使光杆在往复运动时无 流体泄漏。[ √ ] 264.为防止大泵抽油、抽稠油及深井抽油时,抽油杆柱的下部发生纵向弯曲,减少抽油杆断脱 事故,一般在抽油杆下部连接加重杆。[ √ ] 265.加重杆的两端螺纹应按普通抽油杆的要求进行设计和制造。[ √ ] 266.加重杆应连接在抽油杆柱的中间部位。[ × ] 正确答案:加重杆应连接在抽油杆柱的下部。 267.抽油杆扶正器可以使抽油杆处于油管的中心,不直接与油管接触,减少抽油杆与油管的磨 损。 268.由于抽油杆扶正器可以使抽油杆不直接与油管接触,减少抽油杆的振动和弯曲。[ √ ] 269.使用抽油杆减震器可以达到增产降耗的目的。[ √ ] 270.抽油杆减震器可以通过缓冲和减小抽油杆的振动来降低抽油杆的断脱次数。[ √ ] 271.抽油杆柱旋松力矩的存在和抗松脱能力的降低是抽油杆松脱的主要原因。[ √ ] 272.抽油杆柱作上下往复运动过程中, 由于井斜导致油管安装中心与抽油杆柱重力方向不一致, 使抽油泵柱塞和抽油杆柱受到一个附加扭矩的作用。[ √ ] 273.当抽油杆柱的附加扭矩大于防脱器转动的扭矩时,套筒和止推轴承转动,消除了附加扭矩, 防止了抽油杆脱扣。[ × ] 正确答案:当抽油杆柱的附加扭矩大于防脱器转动的扭矩时,短抽油杆或外壳转动,消除了附 加扭矩,防止了抽油杆脱扣。 274.在实际应用中,可以根据井况和载荷条件安装多个防脱器。[ √ ]
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275. 抽油杆防脱器应安装在按最小载荷计算的载荷中性点以上。[ × ] 正确答案:抽油杆防脱器应安装在按最小载荷计算的载荷中性点以下。 276.在安装防脱器的同时,对抽油杆柱的接箍应加上足够的预紧力,使抽油杆柱具有一定的防 松脱能力,消除旋松力矩。[ √ ] 277.由于井下情况复杂和变化异常,短抽油杆和连接套之间的相对转动扭矩可能增大,因此在 安装防脱器的同时,对抽油杆柱的接箍应加上足够的预紧力。[ √ ] 278.修井过程中,钻柱不仅承受多种复杂的力而且受到腐蚀、磨损、温度及压力的影响。[ √ ] 279.钻柱的过量变形是由于工作拉力超过材料的屈服强度极限引起的。[ √ ] 280.钻具的低拉力断裂与材料强度低有关。[ × ] 正确答案:钻具的低应力脆断与材料的韧性低或与构件存在着裂纹源有关。 281.钻具的过载断裂是材料的腐蚀引起的。[ × ] 正确答案:钻具的过载断裂是工作拉力超过材料的抗拉强度引起的。 282.钻具的低应力脆断表明工作拉力一般低于材料的屈服强度。[ √ ] 283.钻具的低应力断裂一般从接头处发生断裂。[ × ] 正确答案:钻具的低应力断裂一般从应力严重集中处发生断裂。 284.修井过程中,钻柱接触某些腐蚀物介质时容易发生应力腐蚀断裂。[ √ ] 285.长期存放的钻具常发生物理腐蚀。 [ × ] 正确答案:长期存放的钻具易发生腐蚀造成钻具强度降低。 289.LZ 型螺杆钻具旁通阀由阀体、阀芯、阀套、弹簧、密封圈、卡簧、筛板、丝堵组成。[ √ ] 545. 5LZ102× 7.0-DW 型螺杆钻具是单弯型的。[ √ ] 546. 5LZ102× 型螺杆钻具是单弯型的。[ × ] 正确答案:5LZ102× 型螺杆钻具是直型的。 7.0 7.0 564. 5LZ127 型螺杆钻具的额定工作扭矩为 1300kN· m。 [ × ] 正确答案:5LZ127 型螺杆钻具的额定工作扭矩为 1300N· m。 565. 5LZ127 型螺杆钻具的最大工作扭矩为 2275N· m。[D] √[D/] 288.LZ 型螺杆钻具主要由马达、万向轴和传动轴三大部分组成。[ × ] 正确答案:LZ 型螺杆钻具主要由旁通阀、马达、万向轴和传动轴四大部分组成 。 292.LZ 型螺杆钻的液马达是由定子和转子组成。转子是镀有耐磨抗腐镀层的右旋螺杆。[ × ] 正确答案:LZ 型螺杆钻的液马达是由定子和转子组成。转子是镀有耐磨抗腐镀层的左旋螺杆。 294.LZ 型螺杆钻具的传动轴除了将马达扭矩和转速传给钻头外,还能承受钻进时所产生的轴向 力和径向力。[ √ ] 295.螺杆钻具带动钻头作顺时针旋转,同时在钻具的壳体上产生反扭矩,反扭矩的大小为输出 扭矩与摩擦损失扭矩之差。[ × ] 正确答案:螺杆钻具带动钻头作顺时针旋转,同时在钻具的壳体上产生反扭矩,反扭矩的大小 为输出扭矩与摩擦损失扭矩之和。 308.螺杆钻具的转子为一空心杆。[ × ] 正确答案:螺杆钻具的转子为一实心杆。 303.对 LZ 型螺杆钻具的结构而言一般来说弯角越大,造斜率就越大。[ √ ] 309.螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比。[ √ ] 290.LZ 型螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降成反比的特性,螺杆钻具工作时的实际输出扭矩, 取决于钻头特性。理论上扭矩的变化对工作转速无影响。[ × ] 正确答案: 型螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降成正比的特性, LZ 螺杆钻具工作时的实际输出 扭矩,取决于钻头特性。理论上扭矩的变化对工作转速无影响。 291.LZ 型螺杆钻具性能较好的马达从空载到有效最大工作载荷区, 转速的降低不超过 10%。 √ ] [ 296.LZ 型螺杆钻具反扭矩通过螺杆钻具壳体传递到转钻柱上,从而引起螺杆钻具马达以上部分 连接螺纹的松扣。[ × ]
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正确答案: 型螺杆钻具反扭矩通过螺杆钻具壳体传递到转钻柱上, LZ 从而引起螺杆钻具马达以 上部分连接螺纹的紧扣。 297.LZ 型螺杆钻具反扭矩在钻具滞动时达到最大值。由于反扭矩会影响钻井方位角,因此在定 向作业时要考虑到反扭矩的存在。[ √ ] 298.复合钻进时,导向螺杆钻具弯角最大不能超过 1.5° ;转盘转速不超过 60r/min,否则对螺杆钻 具的寿命有很大的影响。[ √ ] 300. LZ 型螺杆钻的定子壳体是无缝钢管,内衬有螺旋形腔的合成橡胶。[ √ ] 301.为了能使 LZ 型螺杆钻具有一定的驱动功率和效率,转子定子之间应有较大的间隙。[ × ] 正确答案:为了能使 LZ 型螺杆钻具有一定的驱动功率和效率,转子定子之间应有合理的过盈 配合量。 310.使用螺杆钻具修井液的排量应在合理的范围内, 过大会降低其使用寿命; 过小则效率低。 √ ] [ 302.螺杆钻的钻头水眼过大,将会使轴承得不到良好的润滑。[ √ ] 304.对于 LZ 型螺杆钻具,用万向轴弯壳体比使用弯接头具有更大的造斜率。[ √ ] 293. LZ 型螺杆钻具旁通阀检修时,应检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,电焊焊死。 [ × ] 正确答案: 型螺杆钻具旁通阀检修时,应检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,卸开丝堵,更换新 LZ 的筛板。 305.螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,修井液排量太小会导致螺杆钻具的转速下降, 输出功率不够,甚至旁通阀不能打开。[ × ] 正确答案:螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,修井液排量太大会导致螺杆钻具的转速 下降,输出功率不够,甚至旁通阀不能关闭。 306.对于 LZ 型螺杆钻具,pH 值过高或过低都会对螺杆钻具的零件产生破坏作用,缩短螺杆钻 具的使用寿命。[ √ ] 311.钻杆接头 NC31 内螺纹可以和 211 钻杆扣相配。[ √ ] 312.钻杆接头 2 7/8 IF 内螺纹可以和 210 钻杆扣相配。[ × ] 正确答案:钻杆接头 2 7/8 IF 内螺纹可以和 211 钻杆扣相配。 313.钢级为 E 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 689MPa。[ √ ] 314.钢级为 S 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 100MPa。[ × ] 正确答案:钢级为 S 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 1000MPa。 315.钻铤根据外形与材料分为三种型号:A 型、B 型、C 型。[ √ ] 316.钻铤根据外形与材料分为三种型号,其中 A 型为螺旋式。[ × ] 正确答案:钻铤根据外形与材料分为三种型号,其中 B 型为螺旋式。 317. 本体横截面内外皆为圆形的无磁式钻铤是用磁导率很低的不锈合金刚制成, 其代号是 WT。 [√] 318.螺旋式钻铤根据螺旋槽不同分为两种型号,其代号分别是 LT-I 和 LT-Ⅱ。[ √ ] 322.滑块卡瓦打捞矛卡瓦表面热处理后,处理层深度为 5~9mm。[ × ] 正确答案:滑块卡瓦打捞矛卡瓦表面热处理后,处理层深度为 0.5~0.9mm。 323.滑块卡瓦打捞矛卡瓦表面热处理后,处理层深度为 0.5~0.9mm。[ √ ] 324.滑块卡瓦打捞矛卡瓦表面热处理后,其硬度为 30HRC。[ × ] 正确答案:滑块卡瓦打捞矛卡瓦表面热处理后,其硬度为 55~62HRC。 325.滑块卡瓦打捞矛矛杆调质后,其硬度不低于 260HB。[ √ ] 330.TDX178 套管锻铣器刀体部件结构是由 5 翼 3 刀组成的。[ × ] 正确答案:TDX178 套管锻铣器刀体部件结构是由 3 翼 3 刀组成的。 330.TDX178 套管锻铣器刀体部件结构是由 5 翼 5 刀组成的。[ × ] 正确答案:TDX178 套管锻铣器刀体部件结构是由 3 翼 3 刀组成的。
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326.套管锻铣器是用来侧钻的一种工具。[ √ ] 327.TDX140 套管锻铣器适用 127mm 套管。[ × ] 正确答案:TDX140 套管段铣器适用 φ139.7mm 套管。 328.套管锻铣器是用来打捞的一种工具。[ × ] 正确答案:套管段铣器是用来侧钻的一种工具。 331.使用套管锻铣器锻铣:当套管被完全割断时,刀片撑开最大,此时活塞上的外锥面脱开刀 体部件,使得刀体部件张开到最大位置,缓慢上提钻具给刀体部件加压开始磨铣作业。[ × ] 正确答案:使用套管锻铣器锻铣当套管被完全割断时,刀片撑开最大,此时活塞上的外锥面脱 开刀体部件,使得刀体部件张开到最大位置,缓慢下放钻具给刀体部件加压开始磨铣 332.TDX 型套管锻铣器下井前应进行水利试验,泵压在 14MPa 时,刀体部件完全张开为合格。 [ × ] 正确答案:TDX 型套管锻铣器下井前应进行水利试验,泵压在 1.4MPa 时,刀体部件完 全张开为合格。 333.用 TDX 型套管锻铣器锻铣,当刀体部件张开后刹死刹把切割套管 20~30min,扭矩突然增 加后又下降时,证明套管被切断,此时逐进加压向下磨铣套管。[ √ ] 336.TDX 型套管锻铣器锻铣时,工具提不出窗口,是由于铁屑太多或排量不足,大量铁屑缠绕 或堆积在工具上。在这种情况下只能硬提,以免卡死。[ × ] 正确答案:TDX 型套管锻铣器锻铣时,工具提不出窗口,是由于铁屑太多或排量不足,大量铁 屑缠绕或堆积在工具上。在这种情况下不能硬提,以免损坏刀片。 337.TDX 型套管锻铣器锻铣时,加压大小是锻铣成败的关键。一般采用适当排量和低转速切断 套管,然后慢慢加大排量,快速加大转速,钻压由小到大,但不能超过 60kN。[ × ] 正确答案:TDX 型套管段铣器段铣时,加压大小是段铣成败的关键。一般采用适当排量和低转 速切断套管,然后慢慢加大排量,逐渐加大转速,钻压由小到大,但不能超过 60kN。 338. TBQ140 型套管补接器的最大许用拉力是 15900kN。[ × ] 正确答案:TBQ140 型套管补接器的最大许用拉力是 590kN。 339.套管补接器是取出井下的坏套管后 ,再下入新套管时的连接器。[ √ ] 340.套管补接器是磨铣工具。 [ × ] 正确答案:套管补接器是换套工具。 341.TBQ 型套管补接器由抓捞机构及密封机构组成。[ √ ] 99.HSE 管理体系是石油和天然气企业现代化管理、参与国际大市场的通行证。[ √ ] 100.HSE 管理体系突出“安全第一,效益为上”的管理思想。[ × ] 正确答案:HSE 管理体系突出“预防为主,安全第一,领导承诺,全面参与,持续发展”的管理 思想。 101.高级管理层的领导和承诺是 HSE 管理体系的核心,是体系运转的动力,对体系的建立、运行 和保持具有十分重要的意义。[ √ ] 102.HSE 管理体系中的各要素是孤立的。 × ] 正确答案: [ HSE 管理体系中的各要素不是孤立的。 103.在 HSE 管理体系中, 与“建立说明危害和影响的文件”相对应的一级要素是实施和监测。 × ] [ 正确答案:在 HSE 管理体系中,与“建立说明危害和影响的文件”相对应的一级要素是评价和风 险管理。 104.在 HSE 管理体系中,与“应急反应计划”相对应的一级要素是规划。[ √ ] 105.领导和承诺是由高层领导为公司制定的 HSE 管理的指导思想和行为准则,是健康、安全与 环境管理的意图、行动的原则,是改善 HSE 表现的目标。[ × ] 正确答案:方针和战略目标是由高层领导为公司制定的 HSE 管理的指导思想和行为准则,是健 康、安全与环境管理的意图、行动的原则,是改善 HSE 表现的目标。 106.方针和战略目标为企业确定了一个总的指导方向, 是开展管理工作的指导思想和行为准则,
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它应体现在企业各层次的管理目标和计划之中。[ √ ] 107.HSE 管理小组的职责是决定开展 HSE 检查的方式、方法、时间和内容。[ √ ]108.HSE 管理 小组的职责是负责审定企业 HSE 政策,作出 HSE 重大决策。[ × ] 正确答案:HSE 管理小组职责是负责审定企业 HSE 方针目标,作出 HSE 重大决策。 109.“两书一表”,即《HSE 作业指导书》《HSE 生产计划书》和《HSE 计划表》 、 ,是 HSE 管理 体系的一般组成部分。[ ×] 正确答案:“两书一表”,即作业指导书、作业计划书和 HSE 检查表,是 HSE 管理体系的重要 组成部分。 110.国石油天然气集团公司在推行 HSE 管理体系过程中, 对“两书一表”进行多年的探索和实践, 有效地提升了 HSE 在基层的表现水平,总结积累了很多经验和做法。[ √ ] 111.对停用的设备不用进行 HSE 检查。[ × ] 正确答案:对停用的设备也要进行 HSE 检查。 112.应急处理程序的基本原则是疏散所有人员,最大程度减少人员伤亡。[ × ] 正确答案:应急处理程序的基本原则是疏散有关人员,最大程度减少人员伤亡。 113.进入易燃易爆区域操作及维修,必须使用防爆工用具。[ √ ] 114.《HSE 作业指导书》中的操作指南主要内容有:操作规程、操作程序、注意事项。[ √ ] 293.LZ 型螺杆钻具旁通阀检修时,应检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,电焊焊死。[ × ] 正确答案:LZ 型螺杆钻具旁通阀检修时,应检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,卸开丝堵, 更换新的筛板。 286.修井过程中,中和点位置的钻具受力较小,不易产生疲劳损坏。[ × ] 正确答案:修井过程中由于钻压的作用,中和点的位置也随着变化,使中和点附近的钻具承受 交变的抗压应力,钻具易发生疲劳损坏。 287.钻具疲劳条件下的断裂一般高于材料抗拉强度。[ × ] 正确答案:钻具疲劳条件下的断裂,其强度值一般低于材料抗拉强度。 288.LZ 型螺杆钻具主要由马达、万向轴和传动轴三大部分组成。[ × ] 正确答案:LZ 型螺杆钻具主要由旁通阀、马达、万向轴和传动轴四大部分组成 。 289.LZ 型螺杆钻具旁通阀由阀体,阀芯、阀套、弹簧、密封圈、卡簧、筛板、丝堵组成。[ √ ] 290.LZ 型螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降成反比的特性,螺杆钻具工作时的实际输出扭矩, 取决于钻头特性。理论上扭矩的变化对工作转速无影响。[ × ] 正确答案: LZ 型螺杆钻具具有输出扭矩与马达压降成正比的特性,螺杆钻具工作时的实际输 出扭矩,取决于钻头特性。理论上扭矩的变化对工作转速无影响。 291.对于 LZ 型螺杆钻具:性能较好的马达从空载到有效最大工作载荷区,转速的降低不超过 10%。[ √ ] 292.LZ 型螺杆钻的液马达是由定子和转子组成。转子是镀有耐磨抗腐镀层的右旋螺杆。[ × ] 正确答案:LZ 型螺杆钻的液马达是由定子和转子组成。转子是镀有耐磨抗腐镀层的左旋螺杆。 293.LZ 型螺杆钻具旁通阀检修的内容是(1)检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,电焊焊死。 (2)检查阀芯复位情况,用硬木棒压下旁通阀的阀芯至下死点,然后松开发芯,检查弹簧是否 能将阀芯复位,如复位灵活,可继续使用,如复位不灵活,则检修或更换零件。[ × ] 正确答案: (1)检查旁通阀筛板是否损坏,如有损坏,卸开丝堵,更换新的筛板。 (2)检查阀 芯复位情况,用硬木棒压下旁通阀的阀芯至下死点,然后松开发芯,检查弹簧是否能将阀芯复 位,如复位灵活,可继续使用,如复位不灵活,则检修或更换零件。 294.LZ 型螺杆钻具的传动轴除了将马达扭矩和转速传给钻头外,还能承受钻进时所产生的轴向 力和径向力。[ √ ] 295.螺杆钻具带动钻头作顺时针旋转,同时在钻具的壳体上产生反扭矩,反扭矩的大小为输出 扭矩与摩擦损失扭矩之差。[ × ] 正确答案:螺杆钻具带动钻头作顺时针旋转,同时在钻具的壳体上产生反扭矩,反扭矩的大小
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为输出扭矩与摩擦损失扭矩之和。 296.对于 LZ 型螺杆钻具: 反扭矩通过螺杆钻具壳体传递到转钻柱上, 从而引起螺杆钻具马达以 上部分连接螺纹的松扣。[ × ] 正确答案:反扭矩通过螺杆钻具壳体传递到转钻柱上,从而引起螺杆钻具马达以上部分连接螺 纹的紧扣。 297.对于 LZ 型螺杆钻具:反扭矩在钻具滞动时达到最大值。由于反扭矩会影响钻井方位角,因 此在定向作业时要考虑到反扭矩的存在。[ √ ] 298.复合钻进时导向螺杆钻具弯角最大不能超过 1.5 度;转盘转速不超过 60r/min,否则对螺杆钻 具的寿命有很大的影响。[ √ ]299.复合钻进时导向螺杆钻具弯角最大不能超过 1.5 度;转盘转速 不超过 60r/min,否则对螺杆钻具的寿命有很大的影响。[ √ ] 300.LZ 型螺杆钻的定子壳体是无缝钢管,内衬有螺旋形腔的合成橡胶。转子装入定子后其相互 啮合的接触线形成一系列连续的密封腔。马达中一个定子导程组成的密封腔为一级马达。为了 能够获得足够的扭矩,马达一般设计为四级左右。[ √ ] 301.为了能使 LZ 型螺杆钻具有一定的驱动功率和效率,转子定子之间应有较大的间隙。[ × ] 正确答案:为了能使 LZ 型螺杆钻具有一定的驱动功率和效率,转子定子之间应有合理的过盈 配合量。 302.螺杆钻的钻头水眼过大将会使轴承得不到良好的润滑;水眼过小,泵压达到额定值时,流 量相对小,不能充分发挥马达的性能,流量达到额定值时,系统压力偏高,影响推力轴承的寿 命。[ √ ] 304.对于 LZ 型螺杆钻具:用万向轴弯壳体比使用弯接头具有更大的造斜率。[ √ ] 305.螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,每一种钻具都有一定的有效工作流量范围,流 量太大会导致螺杆钻具的转速过高,减少连续使用的时间,甚至会损坏马达;流量太小会导致 螺杆钻具的转速下降,输出功率不够,甚至旁通阀不能打开。[ × ] 正确答案:螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比,每一种钻具都有一定的有效工作流量范 围,流量太大会导致螺杆钻具的转速过高,减少连续使用的时间,甚至会损坏马达;流量太小 会导致螺杆钻具的转速下降,输出功率不够,甚至旁通阀不能关闭。 306.对于 LZ 型螺杆钻具:PH 值过高或过低都会对螺杆钻具的零件产生破坏作用,缩短螺杆钻 具的使用寿命。[ √ ] 307.螺杆钻具是以液体压力为动力,驱动井下修井工具旋转,来完成钻塞、套铣、裸眼钻进等 修井作业。[ √ ] 308.螺杆钻具的转子为一空心杆,表面有多头逆时针螺旋线,其中心线与螺旋线的旋转中心有 一偏心距,定子为橡胶与外筒硫化成型,并且比转子多一个头线的逆时针螺旋线衬套。由于转 子的偏心距和螺旋头数与定子螺旋头数之差形成大小不同的腔体,在高压液体的作用下,使腔 内形成不同的压差,从而推动转子沿定子中心线公转。[ × ] 正确答案:螺杆钻具的转子为一实心杆,表面有多头逆时针螺旋线,其中心线与螺旋线的旋转 中心有一偏心距,定子为橡胶与外筒硫化成型,并且比转子多一个头线的逆时针螺旋线衬套。 由于转子的偏心距和螺旋头数与定子螺旋头数之差形成大小不同的腔体, 在高压液体的作用下, 使腔内形成不同的压差,从而推动转子沿定子中心线公转。 309.螺杆钻具的输出转速与修井液排量成正比。[ √ ] 310.使用螺杆钻具修井液的排量应在合理的范围内,过大降低其使用寿命;过小则效率低。[ √ ] 311.钻杆接头 NC31 母扣可以和 211 钻杆扣相配。[ √ ] 312.钻杆接头 2 7/8 IF 母扣可以和 210 钻杆扣相配。[ × ] 正确答案:钻杆接头 2 7/8 IF 母扣可以和 211 钻杆扣相配。 313.钢级为 E 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 689MPa。[ √ ] 314.钢级为 S 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 100MPa。[ × ] 正确答案:钢级为 S 级的钻杆,其本体的抗拉强度不低于 1000MPa。 315.钻铤根据外形与材料分为三种形式:A 型、B 型、C 型。[ √ ]
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316.钻铤根据外形与材料分为三种形式:其中 A 型为螺旋式。[ × ] 正确答案:钻铤根据外形与材料分为三种形式:其中 B 型为螺旋式。 317.本体横截面内外皆为圆形的无磁式钻铤是用磁导率很低的不锈合金刚制成,其代号是 WT。 [√] 318.螺旋式钻铤根据螺旋槽不同分为两种形式,其代号分别是 LT-I 和 LT-Ⅱ。[ √ ] 319.钻铤根据外形与材料分为三种形式:其中 A 型为螺旋式。[ × ] 正确答案:钻铤根据外形与材料分为三种形式:其中 B 型为螺旋式。 320.本体横截面内外皆为圆形的无磁式钻铤是用磁导率很低的不锈合金刚制成,其代号是 WT。 [√] 321.螺旋式钻铤根据螺旋槽不同分为两种形式,其代号分别是 LT-I 和 LT-Ⅱ。[ √ ] 322.滑块卡瓦打捞矛,卡瓦表面热处理后,处理层深度为 5~9mm。[ × ] 正确答案:滑块卡瓦打捞矛,卡瓦表面热处理后,处理层深度为 0.5~0.9mm。 323.滑块卡瓦打捞矛,卡瓦表面热处理后,处理层深度为 0.5~0.9mm。[ √ ] 324.滑块卡瓦打捞矛,卡瓦表面热处理后,其硬度为 30HRC。[ × ] 正确答案:滑块卡瓦打捞矛,卡瓦表面热处理后,其硬度为 55~62HRC。 325.滑块卡瓦打捞矛,矛杆调质后,其硬度不低于 260HB。[ √ ] 326.套管段铣器是用来侧钻的一种工具。[ √ ] 327.TDX140 套管段铣器适用 127mm 套管。[ × ] 正确答案:TDX140 套管段铣器适用 φ139.7mm 套管。 328.套管段铣器是用来打捞的一种工具。[ × ] 正确答案:套管段铣器是用来侧钻的一种工具。 329.使用套管段铣器段铣:当套管被完全割断时,刀片撑开最大,此时活塞上的外锥面脱开刀 体部件,使得刀体部件张开到最大位置,缓慢下放钻具给刀体部件加压开始磨铣作业[ √ ] 330.TDX178 套管段铣器刀体部件结构是由 5 翼 3 刀组成[ × ] 正确答案:TDX178 套管段铣器刀体部件结构是由 3 翼 3 刀组成。 331.使用套管段铣器段铣:当套管被完全割断时,刀片撑开最大,此时活塞上的外锥面脱开刀 体部件,使得刀体部件张开到最大位置,缓慢上提钻具给刀体部件加压开始磨铣作业。[ × ] 正确答案:使用套管段铣器段铣:当套管被完全割断时,刀片撑开最大,此时活塞上的外锥面 脱开刀体部件,使得刀体部件张开到最大位置,缓慢下放钻具给刀体部件加压开始磨铣作业。 332.TDX 型套管段铣器下井前进行水利试验, 泵压在 14MPa 时, 刀体部件完全张开为合格。 × ] [ 正确答案:TDX 型套管段铣器下井前进行水利试验,泵压在 1.4MPa 时,刀体部件完全张开为 合格。 333.用 TDX 型套管段铣器段铣:当刀体部件张开后刹死刹把切割套管 20~30 分钟,扭矩突然 增加后又下降时。证明套管被切断,此时逐进加压向下磨铣套管。[ √ ] 334.用 TDX 型套管段铣器段铣:当刀体部件张开后刹死刹把切割套管 20~30 分钟,扭矩突然 增加后又下降时。证明套管被切断,此时逐进上提磨铣套管。[ × ] 正确答案:用 TDX 型套管段铣器段铣:当刀体部件张开后刹死刹把切割套管 20~30 分钟,扭 矩突然增加后又下降时。证明套管被切断,此时逐进加压向下磨铣套管。 335.TDX 型套管段铣器段铣时:工具提不出窗口,是由于铁屑太多或排量不足,大量铁屑缠绕 或堆积在工具上,在这种情况下不能硬提,以免损坏刀片。[ √ ] 336. TDX 型套管段铣器段铣时:工具提不出窗口,是由于铁屑太多或排量不足,大量铁屑缠绕 或堆积在工具上,在这种情况只能硬提,以免卡死。[ × ] 正确答案:TDX 型套管段铣器段铣时:工具提不出窗口,是由于铁屑太多或排量不足,大量铁 屑缠绕或堆积在工具上,在这种情况下不能硬提,以免损坏刀片。
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337.TDX 型套管段铣器段铣时:加压大小是段铣成败的关键,一般采用适当排量和低转速切断 套管,然后慢慢加大排量,快速加大转速,钻压由小到大,但不能超过 60KN。 [ × ] 正确答案:TDX 型套管段铣器段铣时:加压大小是段铣成败的关键,一般采用适当排量和低转 速切断套管,然后慢慢加大排量,逐渐加大转速,钻压由小到大,但不能超过 60KN。 338.TBQ140 型套管补接器的最大许用拉力是 15900KN。[ ×] 正确答案:TBQ140 型套管补接器的最大许用拉力是 590KN。 339.套管补接器是取出井下的坏套管后 ,再下入新套管时的连接器 [ √ ] 340.套管补接器是磨铣工具。[ × ] 正确答案:套管补接器是换套工具。 341.TBQ 型套管补接器是由抓捞机构及密封机构组成[ √ ] 342.使用 TBQ140 型套管补接器:根据施工需要 ,如果需脱开被抓住的井下套管,慢慢右旋上 提管柱,即可脱开。[ × ] 正确答案:使用 TBQ140 型套管补接器:根据施工需要 ,如果需脱开被抓住的井下套管,下击 钻具慢慢右旋上提管柱,即可脱开。

三、简答题: 1.水泥浆析水? 答:水泥浆析水即为水泥浆的游离水或自由水。 2.国产水泥标准与 API 标准对水泥浆析水量有何规定? 答: ①国产水泥标准规定析水量小于 1%;②API 标准只对基本水泥规定析水(不)量小于 3.5mL。 3.简述水泥浆失水量的定义。 答:水泥浆失水量指在规定的温度和压力下,通过一定面积的筛网从水泥浆中滤出的自由水量。 4.水泥浆过多失水会产生哪些后果? 答:①水泥浆过多失水,会使水泥浆出现增稠或“骤凝”现象,②使水泥浆流动度大大下降,③导 致挤注水泥施工作业过程阻力增大,④造成憋泵。 5.注塞或挤水泥前,对油井水泥有哪些要求? 答:①水泥配制成的水泥浆应具有良好的流动性;②水泥浆在井下温度和压力条件下保持稳定 性;③水泥浆挤、注入到规定位置后,能控制在要求时间内凝固,固化后原始体积变化极小; ④水泥浆在配制和注入时,它的密度允许通过添加剂来调节,并保持要求的强度、流动性能和稠 化时间;⑤当地层含有盐溶液特别是硫酸盐溶液时,要求水泥石具有一定的抗腐蚀性;⑥凝固
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的水泥石强度发展较快, 短期内达到要求的抗压强度和较低的渗透性, 同时还具有较低塑性 (适 用于射孔需要,不产生过多水泥石裂缝) ;⑦要求同一品种水泥的化学成分及其矿物组成不应 有过大差别,以保持水泥质量的稳定,而且还应容易接受添加剂的处理。 6.废品油井水泥的标准? 答:①当油井水泥的质量指标,②如细度、二氧化硫、氧化镁、抗折强度和③流动度超过限度值 时,则油井水泥判为废品。 7.不合格品油井水泥的标准? 答:①如果水泥浆不符合凝固时间值②或不符合体积稳定性的要求,则油井水泥均判为不合格 品。8.套管外窜槽的原因? 答:①固井质量差引起的窜槽;②射孔震动较大,靠近套管壁外的水泥环被震裂,形成的窜槽; ③由于油水井管理措施不当而造成地层坍塌,形成管外窜槽;④由于被套管腐蚀或损坏,使套 管失去了密闭作用,从而造成未射孔的套管所封隔的高压水或油、气与其他层的窜槽。 9.地层窜通的原因? 答:①地层形成纵向大裂缝或裂缝带;② 构造运动或地震波击造成的;③由于压裂、酸化改造 中某些措施不当,沟通或压穿了本井的其他地层;④ 稠油井多轮蒸汽吞吐作业,放喷时,由 于工作制度选择不当,造成井底压差过大,导致油气井大量吐砂,将地层结构破坏。 10.油井窜槽有哪些危害? 答: ①上部水层或底部水层的水窜入,影响油井正常生产,严重的水窜回造成油井全部出水而 停产;②对浅层胶结疏松的砂岩油层,因外层水的窜入出现水敏现象,造成胶结破坏,使油井 堵塞或出砂,不能正常生产,严重水侵蚀,层间压差过大,会造成地层坍塌使油井停产;③因 水窜加剧了套管腐蚀,降低了抗外挤或抗内压性能,严重者会造成套管变形损坏。 11.注水井窜槽有哪些危害? 答:①达不到预期的配注目标, 影响单井原油 (或区块) 产能, 同时影响砂岩地层泥质胶结强度, 会造成地层坍塌;②加剧了套管外壁(第一界面)的腐蚀,减低了抗压性能,以致使套管变形 或损坏;③导致区块的注采失调,达不到配产方案指标要求,使部分油井减产或停产;④给分 层注采、分层增产措施带来困难。 12.如何用 K344 封隔器进行下部找窜? 答:⑴下验窜管柱:球座+节流器+K344 封隔器+油管至油层底界验封;⑵上提管柱到预定位 置,正注清水打压至 8~15Mpa,若套管压力不变则不窜;⑶正注清水打压不起压时,调节注 入排量观察套管溢流量或液面变化。⑷当管外窜通时,井口返液,或液面升高证明两层之间窜 通。 13.找窜施工作业在质量方面有哪些要求? 答:①不得将泥浆或污物注入地层和窜槽部位,②证实窜通量大于 20L/min 才可以进行封窜。 14.声幅测井找窜时,声波幅度的衰减与哪些因素有关? 答:声幅测井找串时,①声波幅度的衰减与水泥和套管、②水泥和地层的胶结程度有关。 15.声幅曲线幅度的高与低说明什么? 答:①在一般情况下, 水泥固结程度好, 声幅曲线的幅度低; ②水泥固结差, 声幅曲线的幅度高; ③在套管接箍处固结差,曲线幅度异常低;④在水泥面处,曲线发生由高幅度到低幅度的突变。 ⑤因此,根据声幅曲线就可判断水泥胶结的好坏,而水泥胶结的好坏是油井是否发生管外窜通 的主要原因。 ⑥当套管与水泥固结差时, 一般可能形成窜通; ⑦当套管与水泥固结好或较好时, 套管外窜通的可能性小;⑧套管外无水泥胶结时,窜通的可能性最大。 16.什么是循环法封窜? 答:循环法封窜是指将封堵用的水泥浆以循环的方式, 在不憋压力的情况下替入窜槽井段的窜槽
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孔缝内,使水泥浆在窜槽孔缝内凝固,封堵窜槽井段。 17.简述循环法封窜的作业程序。 答:1.下光油管结构管柱至设计位置,装井口;2.对地面进口管线及井口试压;3.按设计要求配 制封串水泥浆和填料水泥浆;4.正替水泥浆到串槽部位;5.提管柱至设计洗井位置,反洗井, 洗出多余水泥浆;6.上提管柱至射孔顶界以上 30~50m,井筒灌满修井液,关井候凝;7.候凝 时间达到设计要求,探水泥面。 18.简述挤水泥的注意事项? 答:⑴下挤水泥管柱前对套管检测试压保证套管完好。⑵装悬挂井口,井口、管线试压至最高挤 水泥压力的 1.2~1.5 倍。⑶施工时要考虑井温,井温过高进行降温。⑷清水配浆要检测清水的 含盐度,不许超标。⑸水泥浆密度控制在合理的范围内。⑹挤水泥时,如泵压上升至设计压力, 停止挤注。⑺提升设备正常运转,有备用洗井设备;⑻挤水泥浆工作时间不得超过管鞋以上水 泥浆初凝时间的 70%。 19.什么是挤入法封窜? 答:挤入法封窜是在憋有适当压力的情况下,将水泥浆挤入窜槽部位,以达到封窜的目的。 20.简述找窜前后验封的目的及具体做法? 答:①找窜前后验封的目的: 一是检查封隔器的坐封效果, 二是验证管柱的密封性。 具体做法是: ②找窜前,将封隔器下到补孔层顶界以上 50m 且避开套管接箍的位置,③正注或反注泵压 10MPa,承压时间 10min,压降不超过 0.5 MPa 为合格,否则返工。④找窜后,上提管柱使封 隔器距补孔层顶界以上 50m 且避开套管接箍的位置, ⑤正注或反注泵压、 承压时间和允许压降 值的要求与找窜前相同;⑥如果找窜后验封不合格,须返工重新下找窜管柱。 21.找窜施工作业应录取哪些资料? 答:①补孔井段、②孔数、③管柱结构、④找窜层位(井段) 、⑤注入泵压、⑥注入量、⑦出口 返出量、⑧放压时返回量及观察时间、⑨油管及封隔器试漏情况。 22.单水力压差式封隔器套压法找窜作业过程中,如何判断是否窜槽? 答:①采用观察套管压力的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽。 ②若套管压力随着油管压力 的变化而发生相应变化,则证明封隔器上、下层段间有窜槽;③相反,若套管压力的变化不随 油管压力变化而变化,则说明层间无窜槽。 23.单水力压差式封隔器溢流法找窜作业过程中,如何判断是否窜槽? 答:①采用观察套管溢流来判断层间有无窜槽。②具体测量时,采用变换油管注入压力的方式, 同时观察、计量套管流量的大小与变化情况,③若套管溢流量随油管注入压力的变化而变化, 则说明层段之间有窜槽;④反之,则无窜槽。 24.双水力压差封隔器找窜与单水力压差封隔器找窜的最大区别是什么? 答:①双水力压差封隔器找窜与单水力压差封隔器找窜原理基本一致, ②最大区别是双水力压差 封隔器找窜在节流器下面,③再接一级水力压差封隔器。 25.单水力压差封隔器找窜法与双水力压差封隔器找窜法,哪个效果较好? 答:①单水力压差封隔器找窜法适用于在最下两层中找窜, 而且下部层段无漏失情况; ②在多油 层且下部层段有漏失情况下,③用双水力压差封隔器找窜效果较好。 26.简答用 Y211 与 Y111 封隔器连接完成封上采下堵水管柱的结构? 答:管串结构自下而上为: 油管鞋+油管+Y211 封隔器+油管+Y111 封隔器+防顶器+丢手接头+单 流开关+油管。 27.简答用 Y521 封隔器和 Y441 封隔器封中间采两头的管柱结构? 答:管串结构自下而上为: 油管鞋+油管+Y521 封隔器+油管+Y441 封隔器+丢手接头+单流开关+ 油管。
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28.什么是封隔器堵水,其优缺点是什么? 答:①封隔器堵水是根据油井出水层位, 选择相应的封隔器及配套井下工具下入井内, 将出水层 封隔开来,②使不含水层不受出水层干扰。③其优缺点是工艺简单、堵水效果好、成功率高但 只是适用于单纯出水层,④水层位置受到能否下封隔器的限制,对下井工具质量要求高。 29.简述封隔器堵水技术的主要应用条件? 答:①适用于单一的出水层或含水率高,无开采价值的层段;②需封堵层段上下夹层稳定,固井质 量合格无窜槽,且夹层大于 5.0m;③堵水管柱以及井下工具质量合格;④油层套管无损坏,井况 良好。 30.简答什麽是环空气举? 答:①环空气举是向环空注入高压气体或混气水, 将井筒内的部分液体替出, 放压后降低液柱压 力,建立生产压差,靠地层能量将地层中的的油气水举升至地面。②本工艺适用于油、套连通 的井。 31.简答什麽是油管内气举? 答:油管内气举是利用连续油管作为通道, 将井筒内的液体用压缩气体举升至地面, 放压后降低 液柱压力,建立生产压差,靠地层能量将地层中的油、气、水举升至地面。 32.使用闸板防喷器的注意事项? 答:⑴半封闸板的尺寸应与所用管柱的尺寸相对应。 ⑵井内有管柱时切忌用全封闸板关井。 ⑶长 期封井应手动锁紧闸板并将换向阀手柄搬向中位。⑷闸板防喷器未解锁不许液压开井,未液压 开井不许上提管柱。⑸半封闸板封井后不能转动管柱。⑹闸板防喷器的手动锁紧装置只能关闭 闸板,不能打开闸板。打开闸板的唯一方法是先解锁,然后用液压打开。 33.锥形胶芯环形防喷器的组成? 答:①由壳体、②支承筒、③活塞、④胶芯、⑤防尘圈、⑥顶盖等组成。 34.简述环形防喷器锥形胶芯的特点? 答: ①胶芯外形呈截锥状,锥度 40° ;②胶芯孔径略大于顶盖与壳体通径,以免钻具挂伤胶芯; ③支承筋在胶芯中沿径向均匀分布并与橡胶硫化在一起,弹性好,工作后恢复原状;④胶芯储 胶量大,寿命长;⑤更换胶芯容易。 35.环形防喷器按密封胶芯的形状可分为哪几种类型? 答:①按其密封胶芯的形状可分为五种。即②锥形胶芯环形防喷器、③球形胶芯环形防喷器、④ 组合胶芯环形防喷器、⑤旋转环形防喷器和⑥筒状环形防喷器。 36.简述环形防喷器的强制判废标准? 答:环形防喷器符合下列条件之一者,强制判废:①顶盖、活塞、壳体密封面及橡胶密封圈槽等 部位严重损伤或发生严重变形,且无法修复。②连接顶盖与壳体的螺纹孔,有两个或两个以上 严重损伤且无法修复 (仅对顶盖与壳体采用螺栓连接的结构); 或顶盖与壳体连接用的爪盘槽严 重损伤或明显变形的(仅对顶盖与壳体采用爪盘连接的结构);或顶盖与壳体连接的螺纹,有严 重损伤或粘扣的(仅对顶盖与壳体采用螺纹连接的结构)。③不承压的环形防喷器上法兰的连接 螺纹孔,有总数量的 l/4 严重损伤,且无法修复的。 37.简述测定卡点的意义。 答:测定卡点有如下意义:①确定倒扣悬重;②确定管柱切割的准确位置;③了解套管损坏的准 确位置;④确定管柱被卡类型。 38.什么是卡钻? 答:凡是所下管柱及工具发生在井内不能上提、下放或转动的现象,称为卡钻。 39.砂卡解卡方法? 答:1.活动解卡。2.憋压恢复循环解卡。3.冲管解卡。4.诱喷解卡。5.倒扣解卡。6.大力上提解卡。 7.震击解卡。8.套铣解卡。9.倒扣磨铣解卡。
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40.应用悬吊一段时间后再迅速下放反复活动管柱的方法解除砂卡前,应注意哪些问题? 答:用此方法前,①要认真检查设备、②刹车、③井架、④大绳、⑤天车、⑥游车、⑦绷绳、⑧ 地锚等保证各部位可靠、灵活好用,⑨注意每次活动 10~20min 应稍停一段时间,以防管柱因 疲劳断脱。 41.套铣解卡的具体操作方法及应注意的问题? 答:①当采用活动、憋压、冲管等方法均未能解除砂卡时,则首先要测准卡点,②采取综合处理 措施,将卡点以上管柱处理出来,③然后下套铣工具,进行套铣作业。④套铣原则是套一根, 倒出一根,套铣筒长度超过井内落鱼单根长度即可。⑤套铣钻具组合:合适套铣筒+钻铤 1 根+ 匹配的扶正器+钻铤+匹配的扶正器+外打捞杯+钻具+方钻钻杆。⑥套铣施工中,要求适当控制 钻压,套铣结束起钻前,要充分循环洗井,出口含砂量小于 0.2%即可起钻。 42.机械式内割刀的使用方法? 答: ①机械式内割刀下到预定深度,切割位置要避开接头或接箍;②正转三圈,使滑牙片与滑 牙套脱开;下放钻具,加压 5~10kN,坐稳卡瓦;③以 10~18r/min 的慢转速正转切割工具, 切割过程压力不宜加大,要避免憋钻,保护刀片;④每次下放 1~2mm,不得超过 3mm,当下 放钻具总长超过 32mm 时,切割完成,钻具应该旋转自如,无反扭矩现象,这时可以把转速提 高到 25~30r/min,并重复加压 5kN 两次,若扭矩值不再增加,即证明管柱已被切断;⑤停止 转动,缓慢上提,使刀片复位,如无阻力,即可将割刀起出。 43.水力式外割刀的工作原理? 答: ①水力式外割刀靠洗井液的压差给活塞加压传至进刀套剪断销钉, ②在压差的继续作用下, ③进刀套下移推动刀片绕刀销轴向筒内转动, ④此时旋转工具管柱, ⑤刀片切入管壁直至切断。 44.液压式上击器用于打捞作业时的钻具组合? 答:①应使震击器尽量靠近卡点, ②其钻具组合自下而上为: ③打捞工具+④安全接头+⑤上击 器+⑥钻铤+⑦加速器+⑧钻柱。 45.液压式上击器的操作方法? 答:①下震击器时,应记清震击器下面的钻具悬重,打捞时应记清打捞前的钻具悬重,后者减去 前者即为震击器以上的钻具悬重。②当打捞工具捞住落鱼以后,上提钻具,确认钻具被卡,即 可进行震击作业。③这时以一定的速度上提钻具达到所需要的震击拉力,即钻具的弹性伸长大 于活塞行程和预期的震击拉力伸长之和,刹车待震,一般几秒或几分钟即可发生震击。④若较 长时间仍不发震,可能是震击器没有复位,应下放钻柱,给震击器加 30~50KN 的压力,待复 位后再上提,即可发震。⑤如一次震击不解卡,可反复震击,震击拉力从小到大逐渐增加,但 最大不得超过规定的拉力值。 46.上击器从钻柱上卸开后,现场如何进行简易保养? 答: ①上击器从钻柱上卸开后,应立即排净内部的压井液,②特别是冲管及冲管壳体周围的压 井液,要放干净;③将芯轴密封面清洗干净,涂好润滑脂,以防生锈,再用防护套加以保护以 防碰撞;④内、外连接螺纹都要清洗干净,涂好润滑脂,以防腐蚀,⑤要平放在支架上,不允 许和地面接触。 四、计算题: 1.某井套管内径 d=140mm, 预在该井用密度为 1.85g/cm3 的水泥注 30m 水泥塞,试求干水泥用量 及清水用量 (现场普通油井水泥配浆表:干水泥密度为 3.15 g/cm3, 50kg /袋,配

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